管家婆彩图

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            首頁 -- 註釋
          修建基樁檢測技術標準
          -11-23


          中華人民共和國行業尺度

          修建基樁檢測技術標準
          Technical Code for Testing of Building Foundation Piles

          JGJ 106—2003

          同意部分:中華人民共和國建立部
          實施日期:2003年7月1日

           

           

           

           

          2003•台灣

          前   言

          依據建立部建標[2000]284號文的請求,標準編制組經由普遍查詢拜訪研討,賣力總結國際外工程基樁檢測的理論經歷和科研結果,並在普遍收羅看法的基本上,制訂了本標準。
          本標準的重要技術內容是:總則、術語和符號、根本劃定、單樁豎向抗壓靜載實驗、單樁豎向抗拔靜載實驗、單樁程度靜載實驗、鑽芯法、低應變法、高應變法、聲波透射法等。
          本標準由建立部擔任治理和對強迫性條則的說明,由主編單元擔任詳細技術內容的說明。
          本標準主編單元:中國修建迷信研討院(地址:台灣市北三環東路30號,郵編:13)
          本標準加入編寫單元:台灣省修建迷信研討院
          台灣港灣工程設計研討院
          冶金工業局工程質量監視總站檢測中心
          中國迷信院嘉義岩土力學研討所
          新北市勘探研討院
          台灣省建立迷信研討院
          台灣省修建工程質量磨練測試中心站
          台灣省修建迷信研討院
          台灣市修建迷信研討院
          本標準重要草擬人:陳  凡  徐天平  朱光裕  鍾冬波
          劉明貴  劉金砺  葉萬靈  滕延京
          李大展  劉豔玲  關立軍  李榮強
          王敏權  陳久照  趙海生  柳  春
          季滄江

           


          目   次
          1 總    則 ………………………………………………………………………… 1
          2 術語、符號 ……………………………………………………………………… 2
          2.1 術    語……………………………………………………………………… 2
          2.2 符    號……………………………………………………………………… 3
          3 根本劃定 ………………………………………………………………………… 5
          3.1 檢測辦法和內容…………………………………………………………………5
          3.2 檢測任務法式……………………………………………………………………5
          3.3 抽檢數目……………………………………………………………………… 7
          3.4 驗證與擴展檢測…………………………………………………………………9
          3.5 檢測成果評價和檢測申報……………………………………………………… 9
          3.6 檢測機構和檢測人員 ………………………………………………………… 10
          4 單樁豎向抗壓靜載實驗 …………………………………………………………11
          4.1 實用規模 ………………………………………………………………………11
          4.2 儀器設備及其裝置 …………………………………………………………… 11
          4.3 現場檢測 ………………………………………………………………………12
          4.4 檢測數據剖析與剖斷 ………………………………………………………… 14
          5 單樁豎向抗拔靜載實驗………………………………………………………… 16
          5.1 實用規模 ………………………………………………………………………16
          5.2 儀器設備及其裝置 …………………………………………………………… 16
          5.3 現場檢測 ………………………………………………………………………16
          5.4 檢測數據剖析與剖斷 ………………………………………………………… 17
          6 單樁程度靜載實驗……………………………………………………………… 19
          6.1 實用規模 ………………………………………………………………………19
          6.2 儀器設備及其裝置 …………………………………………………………… 19
          6.3 現場檢測 ………………………………………………………………………20
          6.4 檢測數據剖析與剖斷 ………………………………………………………… 20
          7 鑽 芯 法………………………………………………………………………… 23
          7.1 實用規模 ………………………………………………………………………23
          7.2 設    備 ……………………………………………………………………23
          7.3 現場操作 ……………………………………………………………………23
          7.4 芯樣試件截取與加工 …………………………………………………………24
          7.5 芯樣試件抗壓強度實驗 ………………………………………………………25
          7.6 檢測數據剖析與剖斷 …………………………………………………………25
          8 低應變法…………………………………………………………………………27
          8.1 實用規模 …………………………………………………………………… 27
          8.2 儀器設備 …………………………………………………………………… 27
          8.3 現場檢測 …………………………………………………………………… 27
          8.4 檢測數據剖析與剖斷………………………………………………………… 28
          9 高應變法 ……………………………………………………………………… 31
          9.1 實用規模 …………………………………………………………………… 31
          9.2 儀器設備 …………………………………………………………………… 31
          9.3 現場檢測 …………………………………………………………………… 31
          9.4 檢測數據剖析與剖斷………………………………………………………… 33
          10 聲波透射法 ………………………………………………………………………38
          10.1 實用規模…………………………………………………………………… 38
          10.2 儀器設備…………………………………………………………………… 38
          10.3 現場檢測…………………………………………………………………… 38
          10.4  檢測數據剖析與剖斷 …………………………………………………………39
          附錄A  樁身內力測試………………………………………………………………44
          附錄B  混凝土樁樁頭處置…………………………………………………………48
          附錄C  靜載實驗記載表……………………………………………………………49
          附錄D  鑽芯法檢測記載表…………………………………………………………50
          附錄E  芯樣試件加工和丈量………………………………………………………51
          附錄F  高應變法傳感器裝置………………………………………………………52
          附錄G  試打樁與打樁監控…………………………………………………………54
          G.1  試打樁……………………………………………………………………… 54
          G.2  樁身錘擊應力監測 ……………………………………………………………54
          G.3  錘擊能量監測…………………………………………………………………55
          附錄H  聲測管埋設要點……………………………………………………………56
          本標準用詞解釋………………………………………………………………………57
          條則解釋
           

          1  總   則

          1.0.1 爲了確保基樁檢測任務質量,同壹基樁檢測辦法,爲設計和施工驗收供給靠得住根據,使基樁質量檢測任務相符平安實用、技術先輩、數據精確、準確評價的請求,制訂本標準。
          1.0.2 本標準實用于修建工程基樁的承載力和樁身完全性的檢測與評價。
          1.0.3 基樁檢測辦法應依據各類檢測辦法的特色和實用規模,斟酌地質前提、樁型及施工質量靠得住性、應用請求等身分停止公道選擇搭配。基樁檢測成果應聯合上述身分停止剖析剖斷。
          1.0.4 修建工程基樁的質量檢測除應履行本標準外,尚應相符國度現行的有關強迫性尺度的劃定。

           

           

           

           

           

           

           

           

           

          2  術語、符號

          2.1  術    語

          2.1.1 基樁 Foundation pile
          樁基本中的單樁。
          2.1.2 樁身完全性 Pile integrity
          反應樁身截面尺寸絕對變更、樁身體料密實性和持續性的綜合定性目標。
          2.1.3 樁身缺點 Pile defects
          使樁身完全性好轉,在必定水平上惹起樁身構造強度和經久性下降的樁身斷裂、裂痕、縮頸、夾泥(雜物)、空泛、蜂窩、松懈等景象的統稱。
          2.1.4 靜載實驗 Static loading test
          在樁頂部逐級施加豎向壓力、豎向上拔力和程度推力,不雅測樁頂部隨時光發生的沉降、上拔位移和程度位移,以肯定響應的單樁豎向抗壓承載力、單樁豎向抗拔承載力和單樁程度承載力的實驗辦法。
          2.1.5 鑽芯法 Core drilling method
          用鑽機鑽取芯樣以檢測樁長、樁身缺點、樁底沉渣厚度和樁身混凝土的強度、密實性和持續性,剖斷樁底岩土性狀的辦法。
          2.1.6 低應變法  Low strain integrity testing
          采取低能量瞬態或穩態激振方法在樁頂激振,實測樁頂部的速度時程曲線或速度導納曲線,經由過程動搖實際剖析或頻域剖析,對樁身完全性停止剖斷的檢測辦法。
          2.1.7 高應變法 High strain dynamic testing
          用重錘沖擊樁頂,實測樁頂部的速度和力時程曲線,經由過程動搖實際剖析,對單樁豎向抗壓承載力和樁身完全性停止剖斷的檢測辦法。
          2.1.8 聲波透射法 Crosshole sonic logging
          在預埋聲測管之間發射並吸收聲波,經由過程實測聲波在混凝土介質中流傳的聲時、頻率和波幅衰減等聲學參數的絕對變更,對樁身完全性停止檢測的辦法。

           
          2.2  符    號

          2.2.1 抗力和資料機能
          c——樁身一維縱向應力波流傳速度(簡稱樁身波速);
          E——樁身體料彈性模量;
          fcu——混凝土芯樣試件抗壓強度;
          m——地基土程度土抗力系數的比例系數;
          Qu ——單樁豎向抗壓極限承載力;
          Ra ——樁豎向抗壓承載力特點值;
          Rc ——由凱司法剖斷的單樁豎向抗壓承載力;
          Rx——缺點以上部位土阻力的估量值;
          v ——樁身混凝土聲速;
          Z ——樁身截面力學阻抗;
          ρ—— 樁身體料質量密度。
          2.2.2 感化與感化效應
          F ——錘擊力;
          H——單樁程度靜載實驗中感化于空中的程度力;
          P ——芯樣抗壓實驗測得的損壞荷載;
          Q ——單樁豎向抗壓靜載實驗中施加的豎向荷載、樁身軸力;
          s ——樁頂豎向沉降、樁身豎向位移;
          U ——單樁豎向抗拔靜載實驗中施加的上拔荷載;
          V ——質點活動速度;
          Y0——程度力感化點的程度位移;
          δ ——樁頂上拔量;
          σs ——鋼筋應力。
          2.2.3 幾何參數
          A ——樁身截面面積;
          B ——矩形樁的邊寬;
          b0——樁身盤算寬度;
          D——樁身直徑(外徑);
          d ——芯樣試件的均勻直徑;
          I —— 樁身換算截面慣性矩;
          l′ ——每檢測面響應兩聲測管的外壁間淨間隔;
          L——測點下樁長;
          x——傳感器裝置點至樁身缺點的間隔;
          z ——測點深度。
          2.2.4 盤算系數
          Jc——凱司法阻尼系數;
          α——樁的程度變形系數;
          β——高應變法樁身完全性系數;
          λ——樣本中分歧統計個數對應的系數;
          νy ——樁頂程度位移系數;
          ξ ——混凝土芯樣試件抗壓強度折算系數。
          2.2.5 其他
          Am ——聲波波幅均勻值;
          Ap ——聲波波幅值;
          a ——旌旗燈號首波峰值電壓;
          a0 ——零分貝旌旗燈號峰值電壓;
          cm——樁身波速的均勻值;
          f ——頻率、聲波旌旗燈號主頻;
          n——數量、樣本數目;
           sx ——尺度差;
          T ——首波周期;
          t ′——幾何身分聲時修改值;
          t0 ——儀器體系延遲時光;
          t1 ——速度第一峰對應的時辰;
          tc ——聲時;
          ti ——時光、聲時丈量值;
          tr ——錘擊力上升時光;
          tx ——缺點反射峰對應的時辰;
          v0——聲速的異常斷定值;
          vc——聲速的異常斷定臨界值;
          vL——聲速低限值;
          vm——聲速均勻值;
          Δf —— 幅頻曲線上樁底相鄰諧振峰間的頻差;
          Δf ′ —— 幅頻曲線上缺點相鄰諧振峰間的頻差;
          ΔT  —— 速度波第一峰與樁底反射波峰間的時光差;
          Δtx  —— 速度波第一峰與缺點反射波峰間的時光差。

          3  根本劃定

          3.1 檢測辦法和內容

          3.1.1 工程樁應停止單樁承載力和樁身完全性抽樣檢測。
          3.1.2 基樁檢測辦法應依據檢測目標按表3.1.2選擇。
                                   檢測辦法及檢測目標               表3.1.2
          檢測辦法 檢 測 目 的
          單樁豎向抗壓靜載實驗 
          肯定單樁豎向抗壓極限承載力;
          剖斷豎向抗壓承載力能否知足設計請求;
          經由過程樁身內力及變形測試,測定樁側、樁端阻力;
          .驗證高應變法的單樁豎向抗壓承載力檢測成果

          單樁豎向抗拔靜載實驗 
          肯定單樁豎向抗拔極限承載力;
          剖斷豎向抗拔承載力能否知足設計請求;
          經由過程樁身內力及變形測試,測定樁的抗拔摩阻力

          單樁程度靜載實驗 
          肯定單樁程度臨界和極限承載力,推定土抗力參數;
          剖斷程度承載力能否知足設計請求;
          經由過程樁身內力及變形測試,測定樁身彎矩和撓曲

          鑽芯法 檢測灌注樁樁長、樁身混凝土強度、樁底沉渣厚度,剖斷或辨別樁底岩土性狀,剖斷樁身完全性種別
          低應變法 檢測樁身缺點及其地位,剖斷樁身完全性種別
          高應變法 
          剖斷單樁豎向抗壓承載力能否知足設計請求;
          檢測樁身缺點及其地位,剖斷樁身完全性種別;
          剖析樁側和樁端土阻力

          聲波透射法 檢測灌注樁樁身混凝土的平均性、樁身缺點及其地位,剖斷樁身完全性種別
          3.1.3 樁身完全性宜采取兩種或兩種以上的檢測辦法停止檢測。
          3.1.4 基樁檢測除應在施工前和施工落後行外,尚應采用相符本標準劃定的檢測辦法或專業驗收標準劃定的其他檢測辦法,停止樁基施工過程當中的檢測,增強施工進程質量掌握。

          3.2  檢測任務法式
          3.2.1  檢測任務的法式,應按圖3.2.1停止:

           

           

           

           

           

           

           

           


                                   圖3.2.1  檢測任務法式框圖
          3.2.2  查詢拜訪、材料搜集階段宜包含以下內容:
          1 搜集被檢測工程的岩土工程勘探材料、樁基設計圖紙、施工記載;懂得施工工藝和施工中湧現的異常情形。
          2 進一步明白拜托方的詳細請求。
          3 檢測項目現場實行的可行性。
          3.2.3  應依據查詢拜訪成果和肯定的檢測目標,選擇檢測辦法,制訂檢測計劃。檢測計劃宜包括以下內容:工程概略,檢測辦法及其根據的尺度,抽樣計劃,所需的機械某人工合營,實驗周期。
          3.2.4  檢測前應對儀器設備檢討調試。
          3.2.5  檢測用計量用具必需在計量檢定周期的有用期內。
          3.2.6  檢測開端時光應相符以下劃定:
          1 當采取低應變法或聲波透射法檢測時,受檢樁混凝土強度至多到達設計強度的70%,且不小于15MPa。
          2 當采取鑽芯法檢測時,受檢樁的混凝土齡期到達28d或預留同前提養護試塊強度到達設計強度。
          3 承載力檢測前的停止時光除應相符本條第2款劃定外,尚不該少于表3.2.6劃定的時光。
                                         停止時光            表3.2.6
           
          土的種別
            停止時光(d) 土的種別 停止時光(d)
          砂土 7 黏性土 非飽和 15
          粉土 10  飽和 25
          注:關於泥漿護壁灌注樁,宜恰當延伸停止時光。

          3.2.7  施工後,宜先輩行工程樁的樁身完全性檢測,落後行承載力檢測。當基本埋深較大時,樁身完全性檢測應在基坑開挖至基底標高落後行。
          3.2.8  現場檢測時代,除應履行本標準的有關劃定外,還應遵照國度有關平安臨盆的劃定。當現場操作情況不相符儀器設備應用請求時,應采用有用的防護辦法。
          3.2.9  當發明檢測數據異常時,應查找緣由,從新檢測。
          3.2.10  當須要停止驗證或擴展檢測時,應獲得有關各方切實其實認,並按本標準第3.4.1~3.4.7條的有關劃定履行。

          3.3 檢測數目

          3.3.1 當設計有請求或知足以下前提之一時,施工前應采取靜載實驗肯定單樁豎向抗壓承載力特點值:
          1 設計品級爲甲級、乙級的修建樁基。
          2 地質前提龐雜、施工質量靠得住性低的修建樁基。
          3 當地區采取的新樁型或新工藝。
          檢測數目在統壹前提下不該少于3根,且不宜少于總樁數的1%;當工程樁總數在50根之內時,不該少于2根。
          3.3.2 打入式預制樁有以下前提請求之一時,應采取高應變法停止試打樁的打樁進程監測:
          1 掌握打樁過程當中的樁身應力;
          2 選擇沉樁設備和肯定工藝參數;
          3 選擇樁端持力層。
          在雷同施工工藝和鄰近地質前提下,試打樁數目不該少于3根。
          3.3.3 單樁承載力和樁身完全性驗收抽樣檢測的受檢樁選擇宜相符以下劃定:
          1 施工質量有疑問的樁;
          2 設計方以為主要的樁;
          3 部分地質前提湧現異常的樁;
          4 施工工藝分歧的樁;
          5 承載力驗收檢測時過量選擇完全性檢測中剖斷的Ⅲ類樁;
          6 除上述劃定外,同類型樁宜平均隨機散布。
          3.3.4 混凝土樁的樁身完全性檢測的抽檢數目應相符以下劃定:
          1 柱下三樁或三樁以下的承台抽檢樁數不得少于1根。
          2 設計品級爲甲級,或地質前提龐雜、成樁質量靠得住性較低的灌注樁,抽檢數目不該少于總樁數的30%,且不得少于20根;其他樁基工程的抽檢數目不該少于總樁數的20%,且不得少于10根。
          注:1  對端承型大直徑灌注樁,應按上述兩款劃定的抽檢數目,對受檢樁采取鑽芯法或聲波透射法停止樁身完全性檢測,抽檢數目不得少于總樁數的10%。
          2  地下水位以上且終孔後樁端持力層已經由過程核驗的人工挖孔樁,和單節混凝土預制樁,抽檢數目可恰當削減,但不宜少于總樁數的10%,且不宜少于10根。
          3  當相符第3.3.3條第1~4款劃定的樁數較多,或爲了周全懂得全部工程基樁的樁身完全性格況時,應恰當增長抽檢數目。
          3.3.5 對單元工程內且在統壹前提下的工程樁,當相符以下前提之一時,應停止單樁豎向抗壓承載力靜載驗收檢測:
          1  設計品級爲甲級的修建樁基;
          2  地質前提龐雜、施工質量靠得住性低的修建樁基;
          3  當地區采取的新樁型或新工藝;
          4  擠土群樁施工發生擠土效應。
          抽檢數目不該少于總樁數的1%,且很多于3根;當總樁數在50根之內時,不該少于2根。
          注:對上述第1~4款劃定前提外的工程樁,當采取豎向抗壓靜載實驗停止驗收承載力檢測時,抽檢數目宜     按本條劃定履行。
          3.3.6 對第3.3.5條劃定前提外的預制樁和知足高應變法實用檢測規模的灌注樁,可采取高應變法停止單樁豎向抗壓承載力驗收檢測。當有當地區鄰近前提的比較驗證材料時,高應變法也可作爲第3.3.5條劃定前提下單樁豎向抗壓承載力驗收檢測的彌補。抽檢數目不宜少于總樁數的5%,且不得少于5根。
          3.3.7 關於端承型大直徑灌注樁,當受設備或現場前提限制沒法檢測單樁豎向抗壓承載力時,可采取鑽芯法測定樁底沉渣厚度並鑽取樁端持力層岩土芯樣磨練樁端持力層。抽檢數目不該少于總樁數的10%,且很多于10根。
          3.3.8 關於蒙受拔力和程度力較大的修建樁基,應停止單樁豎向抗拔、程度承載力檢測。檢測數目不該少于總樁數的1%,且很多于3根。

          3.4  驗證與擴展檢測

          3.4.1 當湧現本標準第8.4.5~8.4.6條和第9.4.7條中所列情形時,應停止驗證檢測。驗證辦法宜采取單樁豎向抗壓靜載實驗;關於嵌岩灌注樁,可采取鑽芯法驗證。
          3.4.2 樁身淺部缺點可采取開挖驗證。
          3.4.3 樁身或接頭存在裂隙的預制樁可采取高應變法驗證。
          3.4.4 單孔鑽芯檢測發明樁身混凝土質量成績時,宜在統壹基樁增長鑽孔驗證。
          3.4.5 對低應變法檢測中不克不及明白完全性種別的樁或Ⅲ類樁,可依據現實情形采取靜載法、鑽芯法、高應變法、開挖等合適的辦法驗證檢測。
          3.4.6 當單樁承載力或鑽芯法抽檢成果不知足設計請求時,應剖析緣由,並經確認後擴展抽檢。
          3.4.7 當采取低應變法、高應變法和聲波透射法抽檢樁身完全性所發明的Ⅲ、Ⅳ類樁之和大于抽檢樁數的20%時,宜采取原檢測辦法(聲波透射法可改用鑽芯法),在未檢樁中持續擴展抽檢。

          3.5  檢測成果評價和檢測申報

          3.5.1樁身完全性檢測成果評價,應給出每根受檢樁的樁身完全性種別。樁身完全性分類應相符表3.5.1的劃定,並按本標準第7~10章分離劃定的技術內容劃分。
                                樁身完全性分類表                        表3.5.1
          樁身完全性種別 分類準繩
          Ⅰ類樁 樁身完全
          Ⅱ類樁 樁身有稍微缺點,不會影響樁身構造承載力的正常施展
          Ⅲ類樁 樁身有顯著缺點,對樁身構造承載力有影響
          Ⅳ類樁 樁身存在嚴重缺點
           
          3.5.2 Ⅳ類樁應停止工程處置。
          3.5.3 工程樁承載力檢測成果的評價,應給出每根受檢樁的承載力檢測值,並據此給出單元工程統壹前提下的單樁承載力特點值能否知足設計請求的結論。
          3.5.4 檢測申報應結論精確、用詞標準。
          3.5.5 檢測申報應包括以下內容:
          1 拜托方稱號,工程稱號、所在,建立、勘探、設計、監理和施工單元,基本、構造型式,層數,設計請求,檢測目標,檢測根據,檢測數目,檢測日期;
          2 地質前提描寫;
          3 受檢樁的樁號、樁位和相幹施工記載;
          4 檢測辦法,檢測儀器設備,檢測進程論述;
          5 各樁的檢測數據,實測與盤算剖析曲線、表格和彙總成果;
          6 與檢測內容響應的檢測結論。

          3.6  檢測機構和檢測人員

          3.6.1 檢測機構應經由過程計量認證,並具有基樁檢測的天資。
          3.6.2 檢測人員應經由培訓及格,並應具有響應的天資。

           

           

           


           
          4  單樁豎向抗壓靜載實驗

          4.1  適 用 範 圍

          4.1.1 本辦法實用于檢測單樁的豎向抗壓承載力。
          4.1.2 當埋設有丈量樁身應力、應變、樁底反力的傳感器或位移杆時,可測定樁分層側阻力和端阻力或樁身截面的位移量。
          4.1.3 爲設計供給根據的實驗樁,應加載至損壞;當樁的承載力以樁身強度掌握時,可按設計請求的加載量停止。
          4.1.4  對工程樁抽樣檢測時,加載量不該小于設計請求的單樁承載力特點值的2.0倍。

          4.2  儀器設備及其裝置

          4.2.1  實驗加載宜采取油壓千斤頂。當采取兩台及兩台以上千斤頂加載時應並聯同步任務,且應相符以下劃定:
          1 采取的千斤頂型號、規格應雷同。
          2 千斤頂的協力中心應與樁軸線重合。
          4.2.2  加載反力裝配可依據現場前提選擇錨樁橫梁反力裝配、壓重平台反力裝配、錨樁壓重結合反力裝配、地錨反力裝配,並應相符以下劃定:
          1 加載反力裝配能供給的反力不得小于最大加載量的1.2倍。
          2 應對加載反力裝配的全體構件停止強度和變形驗算。
          3 應對錨樁抗拔力(地基土、抗拔鋼筋、樁的接頭)停止驗算;采取工程樁作錨樁時,錨樁數目不該少于4根,並應監測錨樁上拔量。
          4 壓重宜在檢測前一次加足,並平均穩定地放置于平台上。
          5 壓重施加于地基的壓應力不宜大于地基承載力特點值的1.5倍,有前提時宜應用工程樁作爲堆載支點。
          4.2.3  荷載丈量可用放置在千斤頂上的荷重傳感器直接測定;或采取並聯于千斤頂油路的壓力表或壓力傳感器測定油壓,依據千斤頂率定曲線換算荷載。傳感器的丈量誤差不該大于1%,壓力表精度應優于或等于0.4級。實驗用千斤頂、油泵、油管在最大加載時的壓力不該跨越劃定任務壓力的80%。
          4.2.4  沉降丈量宜采取位移傳感器或大批程百分表,並應相符以下劃定:
          1 丈量誤差不大于0.1%FS,分辯力優于或等于0.01mm。
          2 直徑或邊廣大于500mm的樁,應在其兩個偏向對稱安頓4個位移測試儀表,直徑或邊寬小于等于500mm的樁可對稱安頓2個位移測試儀表。
          3 沉降測定立體宜在樁頂200mm以下地位,測點應穩固地固定于樁身。
          4 基准梁應具有必定的剛度,梁的一端應固定在基准樁上,另外壹端應簡支于基准樁上。
          5 固定和支持位移計(百分表)的夾具及基准梁應防止氣溫、振動及其他外界身分的影響。
          4.2.5  試樁、錨樁(壓重平台支墩邊)和基准樁之間的中心間隔應相符表4.2.5劃定。
                     試樁、錨樁(或壓重平台支墩邊)和基准樁之間的中心間隔        表4.2.5


          反力裝配 試樁中心與錨樁中心(或壓重平台支墩邊) 試樁中心與基准樁中心 基准樁中心與錨樁中心(或壓重平台支墩邊)
          錨樁橫梁 ≥4(3)D且>2.0m ≥4(3)D且>2.0m ≥4(3)D且>2.0m
          壓重平台 ≥4D且>2.0m ≥4(3)D且>2.0m ≥4D且>2.0m
          地錨裝配 ≥4D且>2.0m ≥4(3)D且>2.0m ≥4D且>2.0m
          注:1  D爲試樁、錨樁或地錨的設計直徑或邊寬,取其較大者。
          2  如試樁或錨樁爲擴底樁或多支盤樁時,試樁與錨樁的中心距尚不該小于2倍擴展端直徑。
          3  括號內數值可用于工程樁驗收檢測時多排樁基本設計樁中心間隔小于4D的情形。
          4  軟土場地堆載分量較大時,宜增長支墩邊與基准樁中心和試樁中心之間的間隔,並在實驗過程當中不雅測基准樁的豎向位移。
          4.2.6  當須要測試樁側阻力和樁端阻力時,樁身內埋設傳感器應按本標準附錄A履行。

          4.3  現 場 檢 測

          4.3.1 試樁的成樁工藝和質量掌握尺度應與工程樁分歧。
          4.3.2 樁頂部宜淩駕試坑底面,試坑底面宜與樁承台底標高分歧。混凝土樁頭加固可參照本標準附錄B履行。
          4.3.3 對作爲錨樁用的灌注樁和有接頭的混凝土預制樁,檢測前宜對其樁身完全性停止檢測。
          4.3.4 實驗加卸載方法應相符以下劃定:
          1 加載應分級停止,采取逐級等量加載;分級荷載宜爲最大加載量或預估極限承載力的1/10,個中第一級可取分級荷載的2倍。
          2 卸載應分級停止,每級卸載量取加載時分級荷載的2倍,逐級等量卸載。
          3 加、卸載時應使荷載傳遞平均、持續、無沖擊,每級荷載在保持過程當中的變更幅度不得跨越該級增減量的10%。
          4.3.5 爲設計供給根據的豎向抗壓靜載實驗應采取慢速保持荷載法。
          4.3.6 慢速保持荷載法實驗步調應相符以下劃定:
          1 每級荷載施加後按第5、15、30、45、60min測讀樁頂沉降量,今後每隔30min測讀一次。
          2 試樁沉降絕對穩固尺度:每小時內的樁頂沉降量不跨越0.1mm,並持續湧現兩次(從每級荷載施加後第30min開端,由三次或三次以上每30min的沉降不雅測值盤算)。
          3 當樁頂沉降速度到達絕對穩固尺度時,再施加下一級荷載。
          4 卸載時,每級荷載保持1h,按第5、15、30、60min測讀樁頂沉降量;卸載至零後,應測讀樁頂殘存沉降量,保持時光爲3h,測讀時光爲5、15、30min,今後每隔30min測讀一次。
          4.3.7 施工後的工程樁驗收檢測宜采取慢速保持荷載法。當有成熟的地域經歷時,也可采取疾速保持荷載法。
          疾速保持荷載法的每級荷載保持時光不得少于1h。當樁頂沉降還沒有顯著收斂時,不得施加下一級荷載。
          4.3.8 當湧現以下情形之一時,可終止加載:
          1 某級荷載感化下,樁頂沉降量大于前一級荷載感化下沉降量的5倍。
          注:當樁頂沉降能穩固且總沉降量小于40mm時,宜加載至樁頂總沉降量跨越40mm。
          2 某級荷載感化下,樁頂沉降量大于前一級荷載感化下沉降量的2倍,且經24h還沒有到達穩固尺度。
          3 已達加載反力裝配的最大加載量。
          4 已到達設計請求的最大加載量。
          5 當工程樁作錨樁時,錨樁上拔量已到達許可值。
          6 當荷載–沉降曲線呈緩變型時,可加載至樁頂總沉降量60~80mm;在特別情形下,可依據詳細請求加載至樁頂累計沉降量跨越80mm。
          4.3.9 檢測數據宜按本標準附錄C附表C.0.1的格局記載。
          4.3.10  測試樁側阻力和樁端阻力時,測試數據的測讀時光應相符第4.3.6條的劃定。

          4.4  檢測數據剖析與剖斷

          4.4.1  檢測數據的整頓應相符以下劃定:
          1 肯定單樁豎向抗壓承載力時,應繪制豎向荷載-沉降(Q-s)、沉降-時光對數(s-lgt)曲線,須要時也可繪制其他幫助剖析所需曲線。
          2 當停止樁身應力、應變和樁底反力測準時,應整頓出有關數據的記載表,並按本標準附錄B繪制樁身軸力散布圖、盤算分歧土層的分層側摩阻力和端阻力值。
          4.4.2  單樁豎向抗壓極限承載力Qu可按以下辦法綜合剖析肯定:
          1 依據沉降隨荷載變更的特點肯定:關於陡降型Q-s曲線,取其產生顯著陡降的肇端點對應的荷載值。
          2 依據沉降隨時光變更的特點肯定:取s-lgt曲線尾部湧現顯著向下曲折的前一級荷載值。
          3 湧現第4.3.8條第2款情形,取前一級荷載值。
          4 關於緩變型Q-s曲線可依據沉降量肯定,宜取s=40mm對應的荷載值;當樁長大于40m時,宜斟酌樁身彈性緊縮量;對直徑大于或等于800mm的樁,可取s=0.05D(D爲樁端直徑)對應的荷載值。
          注:當按上述四款剖斷樁的豎向抗壓承載力未到達極限時,樁的豎向抗壓極限承載力應取最大實驗荷載值。
          4.4.3  單樁豎向抗壓極限承載力統計值切實其實定應相符以下劃定:
          1  加入統計的試樁成果,當知足其極差不跨越均勻值的30%時,取其均勻值爲單樁豎向抗壓極限承載力。
          2  當極差跨越均勻值的30%時,應剖析極差過大的緣由,聯合工程詳細情形綜合肯定。需要時可增長試樁數目。
              3  對樁數爲3根或3根以下的柱下承台,或工程樁抽檢數目小于3根時,應取低值。
          4.4.4  單元工程統壹前提下的單樁豎向抗壓承載力特點值Ra應按單樁豎向抗壓極限承載力統計值的一半取值。
          4.4.5  檢測申報除應包含本標準第3.5.5條內容外,還應包含:
          1 受檢樁樁位對應的地質柱狀圖;
          2 受檢樁及錨樁的尺寸、資料強度、錨樁數目、配筋情形;
          3 加載反力品種,堆載法應指明堆載分量,錨樁法應有反力梁安排立體圖;
          4 加卸載辦法,荷載分級;
          5 第4.4.1條請求繪制的曲線及對應的數據表;與承載力剖斷有關的曲線及數據;
          6 承載力剖斷根據;
          7 當停止分層摩阻力測試時,還應有傳感器類型、裝置地位,軸力盤算辦法,各級荷載下樁身軸力變更曲線,各土層的樁側極限摩阻力和樁端阻力。

           
          5  單樁豎向抗拔靜載實驗

          5.1  適 用 範 圍

          5.1.1 本辦法實用于檢測單樁的豎向抗拔承載力。
          5.1.2 當埋設有樁身應力、應變丈量傳感器時,或樁端埋設有位移丈量杆時,可直接丈量樁側抗拔摩阻力,或樁端上拔量。
          5.1.3 爲設計供給根據的實驗樁應加載至樁側土損壞或樁身體料到達設計強度;對工程樁抽樣檢測時,可按設計請求肯定最大加載量。

          5.2  設備儀器及其裝置

          5.2.1 抗拔樁實驗加載裝配宜采取油壓千斤頂,加載方法應相符本標準第4.2.1條劃定。
          5.2.2 實驗反力裝配宜采取反力樁(或工程樁)供給支座反力,也可依據現場情形采取自然地基供給支座反力。反力架體系應具有1.2倍的平安系數並相符以下劃定:
          1 采取反力樁(或工程樁)供給支座反力時,反力樁頂面應平整並具有必定的強度。
          2 采取自然地基供給反力時,施加于地基的壓應力不宜跨越地基承載力特點值的1.5倍;反力梁的支點重心應與支座中心重合。
          5.2.3 荷載丈量及其儀器的技術請求應相符本標準第4.2.3條的劃定。
          5.2.4 樁頂上拔量丈量及其儀器的技術請求應相符本標準4.2.4條的有關劃定。
          注:樁頂上拔量不雅測點可固定在樁頂面的樁身混凝土上。
          5.2.5 試樁、支座和基准樁之間的中心間隔應相符表4.2.5的劃定。
          5.2.6 當須要測試樁側抗拔摩阻力散布或樁底上拔位移時,樁身內埋設傳感器或樁底部位埋設位移杆應按本標準附錄A履行。

          5.3  現 場 檢 測

          5.3.1 對混凝土灌注樁、有接頭的預制樁,宜在拔樁實驗前采取低應變法檢測受檢樁的樁身完全性。爲設計供給根據的抗拔灌注樁施工時應停止成孔質量檢測,發明樁身中、下部位有顯著擴徑的樁不宜作爲抗拔實驗樁;對有接頭的預制樁,應驗算接頭強度。
          5.3.2 單樁豎向抗拔靜載實驗宜采取慢速保持荷載法。須要時,也可采取多輪回加、卸載辦法。慢速保持荷載法的加卸載分級、實驗辦法及穩固尺度應按本標準第4.3.4條和4.3.6條有關劃定履行,並細心視察樁身混凝土開裂情形。
          5.3.3 當湧現以下情形之一時,可終止加載:
          1 在某級荷載感化下,樁頂上拔量大于前一級上拔荷載感化下的上拔量5倍。
          2 按樁頂上拔量掌握,當累計樁頂上拔量跨越100mm時。
          3 按鋼筋抗拉強度掌握,樁頂上拔荷載到達鋼筋抗拉強度的0.9倍。
          4 關於驗收抽樣檢測的工程樁,到達設計請求的最大上拔荷載值。
          5.3.4 檢測數據可參照本標準附錄C附表C.0.1的格局記載。
          5.3.5 測試樁側抗拔摩阻力或樁底上拔位移時,測試數據的測讀時光應相符本標準第4.3.6條的劃定。

          5.4  檢測數據的剖析與剖斷

          5.4.1 繪制上拔荷載U與樁頂上拔量δ之間的關系曲線(U-δ)和δ與時光t之間的曲線(δ-lgt曲線)。
          5.4.2 單樁豎向抗拔極限承載力可按以下辦法綜合剖斷:
          1 依據上拔量隨荷載變更的特點肯定:對陡變型U-δ曲線,取陡升肇端點對應的荷載值;
          2 依據上拔量隨時光變更的特點肯定:取δ-lgt曲線斜率顯著變陡或曲線尾部顯著曲折的前一級荷載值。
          3 當在某級荷載下抗拔鋼筋斷裂時,取其前一級荷載值。
          5.4.3 單樁豎向抗拔極限承載力統計值切實其實定應相符本標準第4.4.3條的劃定。
          5.4.4 看成爲驗收抽樣檢測的受檢樁在最大上拔荷載感化下,未湧現第5.4.2條所列三款情形時,應按設計請求綜合剖斷。
          5.4.5 單元工程統壹前提下的單樁豎向抗拔承載力特點值應按單樁豎向抗拔極限承載力統計值的一半取值。
          注:當工程樁不許可帶裂痕任務時,取樁身開裂的前一級荷載作爲單樁豎向抗拔承載力特點值,並與按極限荷載一半取值肯定的承載力特點值比擬取小值。
          5.4.6 檢測申報除應包含本標準第3.5.5條內容外,還應包含:
          1 受檢樁樁位對應的地質柱狀圖;
          2 受檢樁尺寸(灌注樁宜標明孔徑曲線)及配筋情形;
          3 加卸載辦法,荷載分級;
          4 第5.4.1條請求繪制的曲線及對應的數據表;
          5 承載力剖斷根據;
          6 當停止抗拔摩阻力檢測時,應有傳感器類型、裝置地位、軸力盤算辦法,各級荷載下樁身軸力變更曲線,各土層中的抗拔極限摩阻力。

           

           


           
          6  單樁程度靜載實驗

          6.1  適 用 範 圍

          6.1.1  本辦法實用于樁頂自在時的單樁程度靜載實驗;其他情勢的程度靜載實驗可參照應用。
          6.1.2  本辦法實用于檢測單樁的程度承載力,推定地基土抗力系數的比例系數。
          6.1.3  當埋設有樁身應變丈量傳感器時,可丈量響應程度荷載感化下的樁身應力,並由此盤算樁身彎矩。
          6.1.4  爲設計供給根據的實驗樁宜加載至樁頂湧現較洪水平位移或樁身構造損壞;對工程樁抽樣檢測,可按設計請求的程度位移許可值掌握加載。

          6.2  儀器設備及其裝置

          6.2.1 程度推力加載裝配宜采取油壓千斤頂,加載才能不得小于最大實驗荷載的1.2倍。
          6.2.2 程度推力的反力可由相鄰樁供給;當專門設置反力構造時,其承載才能和剛度應大于實驗樁的1.2倍。
          6.2.3 荷載丈量及其儀器的技術請求應相符本標準第4.2.3條的劃定;程度力感化點宜與現實工程的樁基承台底面標高分歧;千斤頂和實驗樁接觸處應安頓球形支座,千斤頂感化力應程度經由過程樁身軸線;千斤頂與試樁的接觸處宜恰當補強。
          6.2.4 樁的程度位移丈量及其儀器的技術請求應相符本標準第4.2.4條的有關劃定。在程度力感化立體的受檢樁兩側應對稱裝置兩個位移計;當須要丈量樁頂轉角時,尚應在程度力感化立體以上50cm的受檢樁兩側對稱裝置兩個位移計。
          6.2.5 位移丈量的基准點設置不該受實驗和其他身分的影響,基准點應設置在與感化力偏向垂直且與位移偏向相反的試樁正面,基准點與試樁淨距不該小于1倍樁徑。
          6.2.6 丈量樁身應力或應變時,各測試斷面的丈量傳感器應沿受力偏向對稱安排在闊別中性軸的受拉和受壓主筋上;埋設傳感器的縱剖面與受力偏向之間的夾角不得大于10°。在空中下10倍樁徑(樁寬)的重要受力部門應加密測試斷面,斷面間距不宜跨越1倍樁徑;跨越此深度,測試斷面間距可恰當加大。樁身內埋設傳感器應按本標準附錄A履行。

          6.3  現 場 檢 測

          6.3.1  加載辦法宜依據工程樁現實受力特征選用單向多輪回加載法或本標準第4章劃定的慢速保持荷載法,也可按設計請求采取其他加載辦法。須要丈量樁身應力或應變的試樁宜采取保持荷載法。
          6.3.2  實驗加卸載方法和程度位移丈量應相符以下劃定:
          1  單向多輪回加載法的分級荷載應小于預估程度極限承載力或最大實驗荷載的1/10;每級荷載施加後,恒載4min後可測讀程度位移,然後卸載至零,停2min測讀殘存程度位移,至此完成一個加卸載輪回。如斯輪回5次,完成一級荷載的位移不雅測。實驗不得中央停留。
          2  慢速保持荷載法的加卸載分級、實驗辦法及穩固尺度應按本標準第4.3.4條和4.3.6條有關劃定履行。
          6.3.3  當湧現以下情形之一時,可終止加載:
          1  樁身折斷;
          2  程度位移跨越30~40mm(軟土取40mm);
          3  程度位移到達設計請求的程度位移許可值。
          6.3.4  檢測數據可按本標準附錄C附表C.0.2的格局記載。
          6.3.5  丈量樁身應力或應變時,測試數據的測讀應與程度位移丈量同步。

          6.4  檢測數據剖析與剖斷

          6.4.1 檢測數據應按以下請求整頓:
          1 采取單向多輪回加載法時應繪制程度力-時光-感化點位移(H-t-Y0)關系曲線和程度力-位移梯度(H-ΔY0/ΔH)關系曲線。
          2 采取慢速保持荷載法時應繪制程度力-力感化點位移(H-Y0)關系曲線、程度力-位移梯度(H-ΔY0/ΔH)關系曲線、力感化點位移-時光對數(Y0-lgt)關系曲線和程度力-力感化點位移雙對數(lgH-lgY0)關系曲線。
          3 繪制程度力、程度力感化點程度位移-地基土程度抗力系數的比例系數的關系曲線(H-m、Y0m)。
          當樁頂自在且程度力感化地位位于空中處時,m值可按以下公式肯定:
                                                   (6.4.1-1)
                                                       (6.4.1-2)
          式中  m——地基土程度土抗力系數的比例系數(kN/m4);
                α——樁的程度變形系數(m–1);
          νy——樁頂程度位移系數,由式(6.4.1-2)試算α ,當αh≥4.0時(h爲樁的入土深度),其值爲2.441;
          H ——感化于空中的程度力(kN);
                Y0——程度力感化點的程度位移(m);
          EI——樁身抗彎剛度(kN•m2);個中E爲樁身體料彈性模量,I爲樁身換算截面慣性矩;
          b0——樁身盤算寬度(m);關於圓形樁:當樁徑D≤1m時,b0 =0.9(1.5D+0.5);
          當樁徑D>1m時,b0=0.9(D+1)。關於矩形樁:當邊寬B≤1m時,b0=1.5B+0.5;當邊寬B>1m時,b0=B+1。
          6.4.2 對埋設有應力或應變丈量傳感器的實驗應繪制以下曲線,並列表給出響應的數據:
          1 各級程度力感化下的樁身彎矩散布圖;
          2 程度力-最大彎矩截面鋼筋拉應力(H-σs)曲線。
          6.4.3 單樁的程度臨界荷載可按以下辦法綜合肯定:
          1 取單向多輪回加載法時的H-t-Y0曲線或慢速保持荷載法時的H-Y0曲線湧現拐點的前一級程度荷載值。
          2 取H-ΔY0/ΔH曲線或lgH-lgY0曲線上第一拐點對應的程度荷載值。
          3 取H-σs曲線第一拐點對應的程度荷載值。
          6.4.4 單樁的程度極限承載力可依據以下辦法綜合肯定:
          1  取單向多輪回加載法時的H-t-Y0曲線或慢速保持荷載法時的H-Y0曲線發生顯著陡降的肇端點對應的程度荷載值。
          2  取慢速保持荷載法時的Y0-lgt曲線尾部湧現顯著曲折的前一級程度荷載值。
          3  取H-ΔY0/ΔH曲線或lgH-lgY0曲線上第二拐點對應的程度荷載值。
          4  取樁身折斷或受拉鋼筋屈從時的前一級程度荷載值。
          6.4.5 單樁程度極限承載力和程度臨界荷載統計值切實其實定應相符本標準第4.4.3條的劃定。
          6.4.6 單元工程統壹前提下的單樁程度承載力特點值切實其實定應相符以下劃定:
          1  當程度極限承載力能肯定時,應按單樁程度極限承載力統計值的一半取值,並與程度臨界荷載比擬較取小值。
          2  當按設計請求的程度許可位移掌握且程度極限承載力不克不及肯定時,取設計請求的程度許可位移所對應的程度荷載,並與程度臨界荷載比擬較取小值。
          6.4.7 除本標準第6.4.6條劃定外,當程度承載力按設計請求的程度許可位移掌握時,可取設計請求的程度許可位移對應的程度荷載作爲單樁程度承載力特點值,但應知足有關標準抗裂設計的請求。
          6.4.8 檢測申報除應包含本標準第3.5.5條內容外,還應包含:
          1 受檢樁樁位對應的地質柱狀圖;
          2 受檢樁的截面尺寸及配筋情形;
          3 加卸載辦法,荷載分級;
          4 第6.4.1條請求繪制的曲線及對應的數據表;
          5 承載力剖斷根據;
          6 當停止鋼筋應力測試並由此盤算樁身彎矩時,應有傳感器類型、裝置地位、內力盤算辦法和第6.4.2條請求繪制的曲線及其對應的數據表。

           

           

           

           

           

           
          7  鑽芯法

          7.1  適 用 範 圍

          7.1.1  本辦法實用于檢測混凝土灌注樁的樁長、樁身混凝土強度、樁底沉渣厚度和樁身完全性,剖斷或辨別樁底持力層岩土性狀。

          7.2  設  備

          7.2.1  宜采取液壓把持的鑽機。鑽機設備參數應相符以下劃定:
          1 額外最高轉速不低于790轉/分。
          2 轉速調理規模很多于4檔。
          3 額外配用壓力不低于1.5MPa。
          7.2.2  應采取單動雙管鑽具,並裝備響應的孔口管、擴孔器、卡簧、扶正穩固器、及可撈取堅實渣樣的鑽具。鑽杆應順直,直徑宜爲50mm。
          7.2.3  應依據混凝土設計強度品級選用適合粒度、濃度、胎體硬度的金剛石鑽頭,且外徑不宜小于100mm。鑽頭胎體不得有肉眼可見的裂紋、缺邊、少角、傾斜及喇叭口變形。
          7.2.4  水泵的排水量應爲50~160L/min、泵壓爲1.0~2.0MPa。
          7.2.5  鋸切芯樣試件用的鋸切機應具有冷卻體系和穩固夾緊芯樣的裝配,配套應用的金剛石圓鋸片應有足夠剛度。
          7.2.6  芯樣試件端面的補平器和磨平機應知足芯樣制造的請求。

          7.3  現 場 操 作

          7.3.1  每根受檢樁的鑽芯孔數和鑽孔地位宜相符以下劃定:
          1 樁徑小于1.2m的鑽1孔,樁徑爲1.2~1.6m的樁鑽2孔,樁徑大于1.6m的樁鑽3孔。
          2 當鑽芯孔爲一個時,宜在距樁中心10~15cm的地位開孔;當鑽芯孔爲兩個或兩個以上時,開孔地位宜在距樁中心0.15~0.25D內平均對稱安排。
          3 對樁底持力層的鑽探,每根受檢樁不該少于一孔,且鑽探深度應知足設計請求。
          7.3.2 鑽機設備裝置必需周正、穩定、底座程度。鑽機立軸中心、天輪中心(天車前沿切點)與孔口中心必需在統壹鉛垂線上。應確保鑽機在鑽芯過程當中不產生傾斜、移位,鑽芯孔垂直度誤差≤0.5%。
          7.3.3 當樁頂面與鑽機底座的間隔較大時,應裝置孔口管,孔口管應垂直且穩固。
          7.3.4 鑽進過程當中,鑽孔內輪回水流不得中止,應依據回水含砂量及色彩調劑鑽進速度。
          7.3.5 提鑽卸取芯樣時,應擰卸鑽頭和擴孔器,嚴禁敲打卸芯。
          7.3.6 每回次進尺宜掌握在1.5m內;鑽至樁底時,應采用合適的鑽芯辦法和工藝鑽取沉渣並測定沉渣厚度,並采取合適的辦法對樁底持力層岩土性狀停止辨別。
          7.3.7 鑽取的芯樣應由上而下按回次次序放進芯樣箱中,芯樣正面上應清楚標明回次數、塊號、本回次總塊數,並應按本標準附錄D附表D.0.1-1的格局實時記載鑽進情形和鑽進異常情形,對芯樣質量做初步描寫。
          7.3.8 應按本標準附錄D附表D.0.1-2的格局對芯樣混凝土、樁底沉渣和樁端持力層做具體輯錄。
          7.3.9 應對芯樣和標有工程稱號、樁號、鑽芯孔號、芯樣試件采用地位、樁長、孔深、檢測單元稱號的標示牌的全貌停止攝影。
          7.3.10 當單樁質量評價知足設計請求時,應采取0.5~1.0MPa壓力,從鑽芯孔孔底往上用水泥漿回灌關閉;不然應封存鑽芯孔,留待處置。

          7.4  芯樣試件截取與加工

          7.4.1 截取混凝土抗壓芯樣試件應相符以下劃定:
          1 當樁長爲10~30m時,每孔截取3組芯樣;當樁長小于10m時,可取2組,當樁長大于30m時,很多于4組。
          2 上部芯樣地位距樁頂設計標高不宜大于1倍樁徑或1m,下部芯樣地位距樁底不宜大于1倍樁徑或1m,中央芯樣宜等間距截取。
          3 缺點地位能取樣時,應截取一組芯樣停止混凝土抗壓實驗。
          4 假如統壹基樁的鑽芯孔數大于一個,個中一孔在某深度存在缺點時,應在其他孔的該深度處截取芯樣停止混凝土抗壓實驗。
          7.4.2 當樁底持力層爲中、輕風化岩層且岩芯可制造成試件時,應在接近樁底部位截取一組岩石芯樣;如遇分層岩性時宜在各層取樣。
          7.4.3 每組芯樣應制造三個芯樣抗壓試件。芯樣試件應按附錄E停止加工和丈量。

          7.5  芯樣試件抗壓強度實驗

          7.5.1 芯樣試件制造終了可立刻停止抗壓強度實驗。
          7.5.2 混凝土芯樣試件的抗壓強度實驗應按現行國度尺度《通俗混凝土力學機能實驗辦法》GB/T50081-2002的有關劃定履行。
          7.5.3 抗壓強度實驗後,若發明芯樣試件均勻直徑小于2倍試件內混凝土粗骨料最大粒徑,且強度值異常時,該試件的強度值不得介入統計均勻。
          7.5.4 混凝土芯樣試件抗壓強度應按以下公式盤算:
                       
                                                       (7.5.4)
          式中  fcu——混凝土芯樣試件抗壓強度(MPa),準確至0.1MPa;
                P ——芯樣試件抗壓實驗測得的損壞荷載(N);
          d ——芯樣試件的均勻直徑(mm);
          ξ—— 混凝土芯樣試件抗壓強度折算系數,應斟酌芯樣尺寸效應、鑽芯機械對芯樣擾動和混凝土成型前提的影響,經由過程實驗統計肯定;當無實驗統計材料時,宜取爲1.0。
          7.5.5 樁底岩芯單軸抗壓強度實驗可按現行國度尺度《修建地基基本設計標準》GB50007-2002附錄J履行。

          7.6  檢測數據剖析與剖斷

          7.6.1 混凝土芯樣試件抗壓強度代表值應按一組三塊試件強度值的均勻值肯定。統壹受檢樁統壹深度部位有兩組或兩組以上混凝土芯樣試件抗壓強度代表值時,取其均勻值爲該樁該深度處混凝土芯樣試件抗壓強度代表值。
          7.6.2 受檢樁中分歧深度地位的混凝土芯樣試件抗壓強度代表值中的最小值爲該樁混凝土芯樣試件抗壓強度代表值。
          7.6.3 樁底持力層性狀應依據芯樣特點、岩石芯樣單軸抗壓強度實驗、動力觸探或尺度貫入實驗成果,綜合剖斷樁底持力層岩土性狀。
          7.6.4 樁身完全性種別應聯合鑽芯孔數、現場混凝土芯樣特點、芯樣單軸抗壓強度實驗成果,按本標準表3.5.1的劃定和表7.6.4的特點停止綜合剖斷。
          7.6.5 成樁質量評價應按單樁停止。當湧現以下情形之一時,應剖斷該受檢樁不
          知足設計請求:
          1 樁身完全性種別爲Ⅳ類的樁。
          2 受檢樁混凝土芯樣試件抗壓強度代表值小于混凝土設計強度品級的樁。
          3 樁長、樁底沉渣厚度不知足設計或標準請求的樁。
          4 樁底持力層岩土性狀(強度)或厚度未到達設計或標準請求的樁。
                                        樁身完全性剖斷                         表7.6.4
          種別 特  征
          Ⅰ 混凝土芯樣持續、完全、外面滑膩、膠結好、骨料散布平均、呈長柱狀、斷口氣合,芯樣正面僅見大批氣孔
          Ⅱ 混凝土芯樣持續、完全、膠結較好、骨料散布根本平均、呈柱狀、斷口根本吻合,芯樣正面部分見蜂窩麻面、溝槽
          Ⅲ 大部門混凝土芯樣膠結較好,無松懈、夾泥或分層景象,但有以下情形之一:
          芯樣部分破裂且破裂長度不大于10cm;
          芯樣骨料散布不平均;
          芯樣多呈短柱狀或塊狀;
          芯樣正面蜂窩麻面、溝槽持續
          Ⅳ 鑽進很艱苦;
          芯樣任一段松懈、夾泥或分層;
          芯樣部分破裂且破裂長度大于10cm。
          7.6.6 鑽芯孔偏出樁外時,僅對鑽取芯樣部門停止評價。
          7.6.7 檢測申報除應包含本標準第3.5.5條內容外,還應包含:
          1 鑽芯設備情形;
          2 檢測樁數、鑽孔數目,排擠、混凝土芯進尺、岩芯進尺、總進尺,混凝土試件組數、岩石試件組數、動力觸探或尺度貫入實驗成果;
          3 按本標準附錄D附表D.0.1-3的格局編制每孔的柱狀圖;
          4 芯樣單軸抗壓強度實驗成果;
          5 芯樣黑色照片;
          6 異常情形解釋。

           

           


           
          8  低應變法

          8.1  適 用 範 圍

          8.1.1 本辦法實用于檢測混凝土樁的樁身完全性,剖斷樁身缺點的水平及地位。
          8.1.2 本辦法的有用檢測樁長規模應經由過程現場實驗肯定。

          8.2  儀 器 設 備

          8.2.1 檢測儀器的重要技術機能目標應相符《基樁動測儀》JG/T 3055的有關劃定,且應具有旌旗燈號顯示、貯存和處置剖析功效。
          8.2.2 瞬態激振設備應包含能激起寬脈沖和窄脈沖的力錘和錘墊;力錘可裝無力傳感器;穩態激振設備應包含激振力可調、掃頻規模爲10~2000Hz的電磁式穩態激振器。

          8.3  現 場 檢 測

          8.3.1 受檢樁應相符以下劃定:
          1 樁身強度應相符本標準第3.2.6條第1款的劃定。
          2 樁頭的材質、強度、截面尺寸應與樁身根本同等。
          3 樁頂面應平整、密實、並與樁軸線根本垂直。
          8.3.2 測試參數設定應相符以下劃定:
          1 時域旌旗燈號剖析的時光段長度應在2L/c時辰後延續很多于5ms;幅頻旌旗燈號剖析的頻率規模下限不該小于2000Hz。
          2 設定樁長應爲樁頂測點至樁底的施工樁長,設定樁身截面積應爲施工截面積。
          3 樁身波速可依據當地區同類型樁的測試值初步設定。
          4 采樣時光距離或采樣頻率應依據樁長、樁身波速和頻域分辯率公道選擇;時域旌旗燈號采樣點數不宜少于1024點。
          5 傳感器的設定值應按計量檢定成果設定。
          8.3.3 丈量傳感器裝置和激振操作應相符以下劃定:
          1 傳感器裝置應與樁頂面垂直;用耦合劑粘結時,應具有足夠的粘結強度。
          2 實心樁的激振點地位應選擇在樁中心,丈量傳感器裝置地位宜爲距樁中心2/3半徑處;空心樁的激振點與丈量傳感器裝置地位宜在統壹程度面上,且與樁中心連線構成的夾角宜爲90°,激振點和丈量傳感器裝置地位宜爲樁壁厚的1/2處。
          3 激振點與丈量傳感器裝置地位應避開鋼筋籠的主筋影響。
          4 激振偏向應沿樁軸線偏向。
          5 瞬態激振應經由過程現場敲擊實驗,選擇適合分量的激振力錘和錘墊,宜用寬脈沖獲得樁底或樁身下部缺點反射旌旗燈號,宜用窄脈沖獲得樁身上部缺點反射旌旗燈號。
          6 穩態激振應在每個設定頻率下取得穩固呼應旌旗燈號,並應依據樁徑、樁長及樁周土束縛情形調劑激振力巨細。
          8.3.4 旌旗燈號收集和挑選應相符以下劃定:
          1 依據樁徑巨細,樁心對稱安排2~4個檢測點;每壹個檢測點記載的有用旌旗燈號數不宜少于3個。
          2 檢討斷定實測旌旗燈號能否反應樁身完全性特點。
          3 分歧檢測點及屢次實測時域旌旗燈號分歧性較差,應剖析緣由,增長檢測點數目。
          4 旌旗燈號不該掉真和發生零漂,旌旗燈號幅值不該跨越丈量體系的量程。

          8.4  檢測數據剖析與剖斷

          8.4.1 樁身波速均勻值切實其實定應相符以下劃定:
          1 當樁長已知、樁底反射旌旗燈號明白時,在地質前提、設計樁型、成樁工藝雷同的基樁中,拔取很多于5根Ⅰ類樁的樁身波速值按下式盤算其均勻值:
                                       (8.4.1-1)                              (8.4.1-2)
                                       (8.4.1-3)
          式中  cm——樁身波速的均勻值(m/s);
          ci—— 第i根受檢樁的樁身波速值(m/s),且︱ci-cm︱/cm≤5%;
                L ——測點下樁長(m);
               ΔT—— 速度波第一峰與樁底反射波峰間的時光差(ms);
                Δf ——幅頻曲線上樁底相鄰諧振峰間的頻差(Hz);
          n ——加入波速均勻值盤算的基樁數目(n≥5)。
          2 當沒法按下款肯定時,波速均勻值可依據當地區雷同樁型及成樁工藝的其他樁基工程的實測值,聯合樁身混凝土的骨料種類和強度品級綜合肯定。
          8.4.2 樁身缺點地位應按以下公式盤算:
                                     (8.4.2-1)
                                         (8.4.2-2)
          式中   x ——樁身缺點至傳感器裝置點的間隔(m);
          Δtx——速度波第一峰與缺點反射波峰間的時光差(ms);
                 c——受檢樁的樁身波速(m/s),沒法肯定時用cm值替換;
               Δf ′ ——幅頻旌旗燈號曲線上缺點相鄰諧振峰間的頻差(Hz)。
          8.4.3 樁身完全性種別應聯合缺點湧現的深度、測試旌旗燈號衰減特征和設計樁型、成樁工藝、地質前提、施工情形,按本標準表3.5.1的劃定和表8.4.3所列實測時域或幅頻旌旗燈號特點停止綜合剖析剖斷。
                                         樁身完全性剖斷                        表8.4.3
          種別 時域旌旗燈號特點 幅頻旌旗燈號特點
          Ⅰ 2L/c時辰前無缺點反射波;
          有樁底反射波 樁底諧振峰分列根本等間距,其相鄰頻差Δf≈c/2L
          Ⅱ 2L/c時辰前湧現稍微缺點反射波;
          有樁底反射波 樁底諧振峰分列根本等間距,其相鄰頻差Δf≈c/2L,稍微缺點發生的諧振峰與樁底諧振峰之間的頻差 Δf ′>c/2L
          Ⅲ 有顯著缺點反射波,其他特點介于Ⅱ類和Ⅳ類之間
          Ⅳ 2L/c時辰前湧現嚴重缺點反射波或周期性反射波,無樁底反射波;
          或因樁身淺部嚴重缺點使波形出現低頻大振幅衰減振動,無樁底反射波。 缺點諧振峰分列根本等間距,相鄰頻差Δf ′>c/2L,無樁底諧振峰;
          或因樁身淺部嚴重缺點只湧現單一諧振峰,無樁底諧振峰
          注:對統壹場地、地質前提鄰近、樁型和成樁工藝雷同的基樁,因樁端部門樁身阻抗與持力層阻抗相婚配招致實測旌旗燈號無樁底反射波時,可參照本場地同前提下有樁底反射波的其他樁實測旌旗燈號剖斷樁身完全性種別。
          8.4.4 關於混凝土灌注樁,采取時域旌旗燈號剖析時應辨別樁身截面突變後恢複至原樁徑並在該阻抗漸變處的一次反射,或擴徑漸變處的二次反射,聯合成樁工藝和地質前提綜合剖析剖斷受檢樁的完全性種別。需要時,可采取實測曲線擬正當幫助剖斷樁身完全性或借助實測導納值、動剛度的絕對高下幫助剖斷樁身完全性。
          8.4.5 關於嵌岩樁,樁底時域反射旌旗燈號爲單一反射波且與錘擊脈沖旌旗燈號同向時,應采用其他辦法核驗樁底嵌岩情形。
          8.4.6 湧現以下情形之一,樁身完全性剖斷宜聯合其他檢測辦法停止:
          1 實測旌旗燈號龐雜,無紀律,沒法對其停止精確評價。
          2 設計樁身截面突變或多變,且變更幅度較大的混凝土灌注樁。
          8.4.7 檢測申報應給出樁身完全性檢測的實測旌旗燈號曲線。
          8.4.8 檢測申報除應包含本標準第3.5.5條內容外,還應包含:
          1 樁身波速取值;
          2 樁身完全性描寫、缺點的地位及樁身完全性種別;
          3 時域旌旗燈號時段所對應的樁身長度標尺、指數或線性縮小的規模及倍數;或幅頻旌旗燈號曲線剖析的頻率規模、樁底或樁身缺點對應的相鄰諧振峰間的頻差。

           

           

           

           

           

           

           

           

           

           


           
          9  高應變法

          9.1  適 用 範 圍

          9.1.1  本辦法實用于檢測基樁的豎向抗壓承載力和樁身完全性;監測預制樁打入時的樁身應力和錘擊能量傳遞比,爲沉樁工藝參數及樁長選擇供給根據。
          9.1.2  停止灌注樁的豎向抗壓承載力檢測時,應具有現場實測經歷和當地區鄰近前提下的靠得住比較驗證材料。
          9.1.3  關於大直徑擴底樁和Q-s曲線具有緩變型特點的大直徑灌注樁,不宜采取本辦法停止豎向抗壓承載力檢測。

          9.2  儀 器 設 備

          9.2.1 檢測儀器的重要技術機能目標不該低于《基樁動測儀》JG/T 3055中表1劃定的2級尺度,且應具有保留、顯示實測力與速度旌旗燈號和旌旗燈號處置與剖析的功效。
          9.2.2 錘擊設備宜具有穩定的導向裝配;打樁機械或相似的裝配(導杆式柴油錘除外)都可作爲錘擊設備。
          9.2.3 重錘應材質平均、外形對稱、錘底平整,高徑(寬)比不得小于1,並采取鑄鐵或鑄鋼制造。當采用自在落錘裝置加快度傳感器的方法實測錘擊力時,重錘應全體鍛造,且高徑(寬)比應在1.0~1.5規模內。
          9.2.4 停止承載力檢測時,錘的分量應大于預估單樁極限承載力的1.0%~1.5%,混凝土樁的樁徑大于600mm或樁長大于30m時取高值。
          樁的貫入度可采取周詳水准儀等儀器測定。

          9.3  現 場 檢 測

          9.3.1 檢測前的預備任務應相符以下劃定:
          1 預制樁承載力的時光效應應經由過程複打肯定。
          2 樁頂面應平整,樁頂高度應知足錘擊裝配的請求,樁錘重心應與樁頂對中,錘擊裝配架立應垂直。
          3 對不克不及蒙受錘擊的樁頭應做加固處置,混凝土樁的樁頭處置按本標準附錄B履行。
          4 傳感器的裝置應相符本標準附錄F的劃定。
          5 樁頭頂部應設置樁墊,樁墊可采取10~30mm厚的木板或膠合板等資料。
          9.3.2 參數設定和盤算應相符以下劃定:
          1 采樣時光距離宜爲50~200μs,旌旗燈號采樣點數不宜少于1024點。
          2 傳感器的設定值應按計量檢定成果設定。
          3 自在落錘裝置加快度傳感器測力時,力的設定值由加快度傳感器設定值與重錘質量的乘積肯定。
          4 測點處的樁截面尺寸應按現實丈量肯定,波速、質量密度和彈性模量應按現實情形設定。
          5 測點以下樁長和截面積可采取設計文件或施工記載供給的數據作爲設定值。
          6 樁身體料質量密度應按表9.3.2取值。
                                       樁身體料質量密度(t/m3)                 表9.3.2
          鋼樁 混凝土預制樁 離心管樁 混凝土灌注樁
          7.85 2.45~2.50 2.55~2.60 2.40
          7 樁身波速可聯合當地經歷或按同場地同類型已檢樁的均勻波速初步設定,現場檢測完成後應按第9.4.3條調劑。
          8 樁身體料彈性模量應按下式盤算:
                                                (9.3.2)
          式中  E——樁身體料彈性模量(kPa);
          c —— 樁身應力波流傳速度(m/s);
          ρ—— 樁身體料質量密度(t/m3)。
          9.3.3 現場檢測應相符以下請求:
          1 交換供電的測試體系應優越接地;檢測時測試體系應處于正常狀況。
          2 采取自在落錘爲錘擊設備時,應重錘低擊,最大錘擊落距不宜大于2.5m。
          3 實驗目標爲肯定預制樁打樁過程當中的樁身應力、沉樁設備婚配才能和選擇樁長時,應按本標準附錄G履行。
          4 檢測時應實時檢討收集數據的質量;每根受檢樁記載的有用錘擊旌旗燈號應依據樁頂最大動位移﹑貫入度和樁身最大拉、壓應力和缺點水平及其發展情形綜合肯定。
          5 發明測試波形雜亂,應剖析緣由;樁身有顯著缺點或缺點水平加重,應停滯檢測。
          9.3.4  承載力檢測時宜實測樁的貫入度,單擊貫入度宜在2~6mm之間。

          9.4  檢測數據剖析與剖斷

          9.4.1  檢測承載力時拔取錘擊旌旗燈號,宜取錘擊能量較大的擊次。
          9.4.2  當湧現以下情形之一時,錘擊旌旗燈號不得作爲承載力剖析盤算的根據。
          1  傳感器裝置處混凝土開裂或湧現嚴重塑性變形使力曲線終究未歸零。
          2  嚴重錘擊偏幸,兩側力旌旗燈號幅值相差跨越1倍。
          3  觸變效應的影響,預制樁在屢次錘擊下承載力降低。
          4  四通道測試數據不全。
          9.4.3  樁身波速可依據下行波波形起升沿的終點到下行波降低沿的終點之間的時差與已知樁長值肯定(圖9.4.3);樁底反射旌旗燈號不顯著時,可依據樁長、混凝土波速的公道取值規模和臨近樁的樁身波速值綜合肯定。
          9.4.4  當測點處原設定波速隨調劑後的樁身波速轉變時,樁身體料彈性模量和錘擊力旌旗燈號幅值的調劑應相符以下劃定:
          1  樁身體料彈性模量應按本標準式(9.3.2)從新盤算。
          2  當采取應變式傳感器測力時,應同時對原實測力值校訂。
          9.4.5  高應變實測的力和速度旌旗燈號第一峰肇端比例掉調時,不得停止比例調劑。
          9.4.6  承載力剖析盤算前,應聯合地質前提﹑設計參數,對實測波形特點停止定性檢討:
          1 實測曲線特點反應出的樁承載性狀。
          2 視察樁身缺點水平和地位,持續錘擊時缺點的擴展或慢慢閉合情形。
          9.4.7  以下四種情形應采取靜載法進一步驗證:
          1 樁身存在缺點,沒法剖斷樁的豎向承載力。
          2 樁身缺點對程度承載力有影響。
          3 單擊貫入度大,樁底同向反射激烈且反射峰較寬,側阻力波﹑端阻力波反射弱,即波形表示出豎向承載性狀顯著與勘探申報中的地質前提不相符。
          4 嵌岩樁樁底同向反射激烈,且在時光2L/c後無顯著端阻力反射;也可采取鑽芯法核驗。
          9.4.8  采取凱司法剖斷樁承載力,應相符以下劃定:
          1 只限于中、小直徑樁。
          2 樁身體質、截面應根本平均。
          3 阻尼系數Jc宜依據同前提下靜載實驗成果校核,或應在已獲得鄰近前提下靠得住比較材料後,采取實測曲線擬正當肯定Jc值,擬算計算的樁數應很多于檢測總樁數的30%,且很多于3根。
          4 在統壹場地、地質前提鄰近和樁型及其截面積雷同情形下,Jc值的極差不宜大于均勻值的30%。
          9.4.9  凱司法剖斷單樁承載力可按以下公式盤算:
                                (9.4.9-1)
                                                .          (9.4.9-2)
          式中   Rc ──由凱司法剖斷的單樁豎向抗壓承載力(kN);
          Jc  ──凱司法阻尼系數;
          t1  ──速度第一峰對應的時辰(ms);
          F(t1) ──t1時辰的錘擊力(kN);
          V(t1) ──t1時辰的質點活動速度(m/s);
          Z ──樁身截面力學阻抗(kN•s/m);
          A ──樁身截面面積(m2);
          L ──測點下樁長(m)。
          注:公式(9.4.9-1)實用于t1+2L/c時辰樁側和樁端土阻力均已充足施展的磨擦型樁。
          關於土阻力滯後于t1+2L/c時辰顯著施展或先于t1+2L/c時辰施展並形成樁中上部激烈反彈這兩種情形,宜分離采取以下兩種辦法對Rc值停止進步修改:
          1  恰當將t1延時,肯定Rc的最大值。
          2  斟酌卸載回彈部門土阻力對Rc值停止修改。
          9.4.10  采取實測曲線擬正當剖斷樁承載力,應相符以下劃定:
          1  所采取的力學模子應明白公道,樁和土的力學模子應能分離反應樁和土的現實力學性狀,模子參數的取值規模應能限制。
          2  擬合剖析選用的參數應在岩土工程的公道規模內。
          3  曲線擬應時間段長度在t1+2L/c時辰後延續時光不該小于20ms;關於柴油錘打樁旌旗燈號,在t1+2L/c時辰後延續時光不該小于30ms。
          4  各單位所選用的土的最大彈性位移值不該跨越響應樁單位的最大盤算位移值。
          5  擬合完成時,土阻力呼應區段的盤算曲線與實測曲線應吻合,其他區段的曲線應根本吻合。
          6  貫入度的盤算值應與實測值接近。
          9.4.11  本辦法對單樁承載力的統計和單樁豎向抗壓承載力特點值切實其實定應相符以下劃定:
          1  加入統計的試樁成果,當知足其級差不跨越30%時,取其均勻值爲單樁承載力統計值。
          2  當極差跨越30%時,應剖析極差過大的緣由,聯合工程詳細情形綜合肯定。需要時可增長試樁數目。
          3  單元工程統壹前提下的單樁豎向抗壓承載力特點值Ra應按本辦法獲得的單樁承載力統計值的一半取值。
          9.4.12  樁身完全性剖斷可采取以下辦法停止:
          1 采取實測曲線擬正當剖斷時,擬應時所選用的樁土參數應相符第9.4.10條第1~2款的劃定;依據樁的成樁工藝,擬應時可采取樁身阻抗擬合或樁身裂隙(包含混凝土預制樁的接樁裂縫)擬合。
          2 關於等截面樁,可參照表9.4.12並聯合經歷剖斷;樁身完全性系數β和樁身缺點地位x應分離按以下公式盤算:
                          (9.4.12-1)
                                                         (9.4.12-2)
          式中   β──樁身完全性系數;
          tx──缺點反射峰對應的時辰(ms);
          x──樁身缺點至傳感器裝置點的間隔 (m);
          Rx──缺點以上部位土阻力的估量值,等于缺點反射波肇端點的力與速度乘以樁身截面力學阻抗之差值,取值辦法見圖9.4.12。
          圖9.4.12  樁身完全性系數盤算
                                         樁身完全性剖斷                   表9.4.12
          種別 β值 種別 β值
          Ⅰ β=1.0 Ⅲ 0.6≤β<0.8
          Ⅱ 0.8≤β<1.0 Ⅳ β<0.6
          9.4.13  湧現以下情形之一時,樁身完全性剖斷宜按工程地質前提和施工工藝,聯合實測曲線擬正當或其他檢測辦法綜合停止:
          1  樁身有擴徑的樁。
          2  樁身截面突變或多變的混凝土灌注樁。
          3  力和速度曲線在峰值鄰近比例掉調,樁身淺部出缺陷的樁。
          4  錘擊力波上升遲緩,力與速度曲線比例掉調的樁。
          9.4.14  樁身最大錘擊拉、壓應力和樁錘現實傳遞給樁的能量應分離按本標準附錄G響應公式盤算。
          9.4.15  高應變檢測申報應給出實測力與速度的實測旌旗燈號曲線。
          9.4.16  檢測申報除應包含本標準第3.5.5條內容外,還應包含:
          1 盤算中現實采取的樁身波速值和Jc值;
          2 實測曲線擬正當所選用的各單位樁土模子參數、擬合曲線、模仿的靜荷載–沉降曲線、土阻力沿樁成分布圖;
          3 實測貫入度;
          4 試打樁和打樁監控所采取的樁錘型號、錘墊類型,和監測獲得的錘擊數、樁側和樁端靜阻力、樁身錘擊拉應力和壓應力、樁身完全性和能量傳遞比隨入土深度的變更。
           
          10  聲波透射法

          10.1  適 用 範 圍

          10.1.1  本辦法實用于已預埋聲測管的混凝土灌注樁樁身完全性檢測,剖斷樁身缺點的水平並肯定其地位。

          10.2  儀 器 設 備

          10.2.1  聲波發射與吸收換能器應相符以下請求:
          1 圓柱狀徑向振動,沿徑向無指向性;
          2 外徑小于聲測管內徑,有用任務段長度不大于150mm;
          3 諧振頻率爲30~50kHz;
          4 水密性知足1MPa水壓不滲水。
          10.2.2  聲波檢測儀應相符以下請求:
          1 具有及時顯示和記載吸收旌旗燈號的時程曲線和頻率丈量或頻譜剖析功效。
          2 聲時丈量精度優于或等于0.5μs,聲波幅值丈量絕對誤差小于5%,體系頻帶寬度爲1~200kHz,體系最大動態規模不小于100dB。
          3 聲波發射脈沖爲階躍或矩形脈沖,電壓幅值爲200~V。

          10.3  現 場 檢 測

          10.3.1  聲測管埋設應按本標準附錄H的劃定履行。
          10.3.2  現場檢測前預備任務應相符以下劃定:
          1 采取標定法肯定儀器體系延遲時光。
          2 盤算聲測管及耦合水層聲時修改值。
          3 在樁頂丈量響應聲測管外壁間淨間隔。
          4 將各聲測管內注滿清水,檢討聲測管通順情形;換能器應能在全程規模內正常起落。
          10.3.3  現場檢測步調應相符以下劃定:
          1 將發射與吸收聲波換能器經由過程深度標記分離置于兩根聲測管中的測點處。
          2 發射與吸收聲波換能器應以雷同標高(圖10.3.3a)或堅持固定高差(圖10.3.3b)同步起落,測點間距不該大于250mm。
          3 及時顯示和記載吸收旌旗燈號的時程曲線,讀取聲時、首波峰值和周期值,宜同時顯示頻譜曲線及主頻值。
          4 將多根聲測管以兩根爲一個檢測剖面停止全組合,分離對壹切檢測剖面完成檢測。
          5 在樁身質量可疑的測點四周,應采取加密測點,或采取斜測(圖10.3.3b)、扇形掃測(圖10.3.3c)停止複測,進一步肯定樁身缺點的地位和規模。
          6 在統壹檢測剖面的檢測過程當中,聲波發射電壓和儀器設置參數應堅持不變。

                                   
          圖10.3.3  平測、斜測和扇形掃測表示圖

          10.4  檢測數據剖析與剖斷

          10.4.1 各測點的聲時tc、聲速v、波幅Ap及主頻f應依據現場檢測數據,按以下各式盤算,並繪制聲速-深度(v-z)曲線和波幅-深度(Ap-z)曲線,須要時可繪制幫助的主頻-深度(f-z)曲線:
                                                (10.4.1-1)
                                                     (10.4.1-2)
                                                (10.4.1-3)
                                                   (10.4.1-4)式中  tci——第i測點聲時(μs);
                 ti——第i測點聲時丈量值(μs);
                 t0 ——儀器體系延遲時光(μs);
                t′——幾何身分聲時修改值(μs);
                l′——每檢測剖面響應兩聲測管的外壁間淨間隔(mm);
                vi——第i測點聲速(km/s);
               Api——第i測點波幅值(dB);
          ai ——第i測點旌旗燈號首波峰值(V);
          a0——零分貝旌旗燈號幅值(V);
          fi —— 第i測點旌旗燈號主頻值(kHz),也可由旌旗燈號頻譜的主頻求得;
          Ti——第i測點旌旗燈號周期(μs)。
          10.4.2 聲速臨界值應按以下步調盤算:
          1  將統壹檢測剖面各測點的聲速值vi由大到小順次排序,即
          v1≥v2≥…vn-k≥…vn-1≥vn                          (10.4.2-1)
          式中  v ——順次分列後的第i個聲速丈量值;
          n ——檢測剖面測點數;
          k ——從零開端壹壹去失落式(10.4.2-1)vi序列尾部最小數值的數據個數。
          2  對從零開端壹壹去失落式(10.4.2-1)vi序列中最小數值後余下的數據停止統計盤算。當去失落最小數值的數據個數爲k時,對包含vn-k在內的余下的數據v1~vn-k按以下公式停止統計盤算:
          v0 = vm-λ.sx                                     (10.4.2-2)
                                                (10.4.2-3)
                                       (10.4.2-4)
          式中  v0—— 異常斷定值;
          vm—— (n-k)個數據的均勻值;
          sx—— (n-k)個數據的尺度差; 
          λ ——由表10.4.2查得的與(n-k)絕對應的系數。
                               統計數據個數(n-k)與對應的λ值                表10.4.2
          n-k 20 22 24 26 28 30 32 34 36 38
          λ 1.64 1.69 1.73 1.77 1.80 1.83 1.86 1.89 1.91 1.94
          n-k 40 42 44 46 48 50 52 54 56 58
          λ 1.96 1.98 2.00 2.02 2.04 2.05 2.07 2.09 2.10 2.11
          n-k 60 62 64 66 68 70 72 74 76 78
          λ 2.13 2.14 2.15 2.17 2.18 2.19 2.20 2.21 2.22 2.23
          n-k 80 82 84 86 88 90 92 94 96 98
          λ 2.24 2.25 2.26 2.27 2.28 2.29 2.29 2.30 2.31 2.32
          n-k 100 105 110 115 120 125 130 135 140 145
          λ 2.33 2.34 2.36 2.38 2.39 2.41 2.42 2.43 2.45 2.46
          n-k 150 160 170 180 190 200 220 240 260 280
          λ 2.47 2.50 2.52 2.54 2.56 2.58 2.61 2.64 2.67 2.69
          3  將vn-k與異常斷定值v0停止比擬,當vn-k ≤ v0時,vn-k及其今後的數據均爲異常,去失落vn-k及其今後的異常數據;再用數據v1~vn-k-1反復式(10.4.2-2)~(10.4.2-4)的盤算步調,直到vi序列中余下的全體數據知足:
                vi >v0                                            (10.4.2-5)
          此時,v0爲聲速的異常斷定臨界值vc。
          4  聲速異常時的臨界值判據爲:
                       vi ≤ vc                                            (10.4.2-6)
          當式(10.4.2-6)成立時,聲速可剖斷爲異常。
          10.4.3 當檢測剖面n個測點的聲速值廣泛偏低且團圓性很小時,宜采取聲速低限值判據:
          vi < vL                                            (10.4.3)
          式中  vi ——第i測點聲速(km/s);
          vL——聲速低限值(km/s),由預留同前提混凝土試件的抗壓強度與聲速比較實驗成果,聯合當地區現實經歷肯定。
              當式(10.4.3)成立時,可直接剖斷爲聲速低于低限值異常。           
          10.4.4波幅異常時的臨界值判據應按以下公式盤算:
                                               (10.4.4-1)
          Api<Am –6                                         (10.4.4-2)
          式中  Am——波幅均勻值(dB);
           ——檢測面測點數。
          當式(10.4.4-2)成立時,波幅可剖斷爲異常。
          10.4.5 當采取斜率法的PSD值作爲幫助異常點判據時,PSD值應按以下公式盤算:
          PSD = K ∙ Δt                                       (10.4.5-1)
                                                (10.4.5-2)
          Δt  = tci- tci-1                                    (10.4.5-3)
          式中  tci ——第i測點聲時(μs);
          tci-1——第i-1測點聲時(μs);
          zi ——第i測點深度(m);
               zi-1——第i-1測點深度(m)。
          依據PSD值在某深度處的漸變,聯合波幅變更情形,停止異常點剖斷。
          10.4.6 當采取旌旗燈號主頻值作爲幫助異常點判據時,主頻-深度曲線上主頻值顯著下降可剖斷爲異常。
          10.4.7 樁身完全性種別應聯合樁身混凝土各聲學參數臨界值、PSD判據、混凝土聲速低限值和樁身質量可疑點加密測試(包含斜測或扇形掃測)後肯定的缺點規模,按本標準表3.5.1的劃定和表10.4.7的特點停止綜合剖斷。
                                          樁身完全性剖斷                         表10.4.7
          種別 特  征
          Ⅰ 各檢測剖面的聲學參數均無異常,無聲速低于低限值異常
          Ⅱ 某一檢測剖面個體測點的聲學參數湧現異常,無聲速低于低限值異常
          Ⅲ 某一檢測剖面持續多個測點的聲學參數湧現異常;
          兩個或兩個以上檢測剖面在統壹深度測點的聲學參數湧現異常;
          部分混凝土聲速湧現低于低限值異常
          Ⅳ 某一檢測剖面持續多個測點的聲學參數湧現顯著異常;
          兩個或兩個以上檢測剖面在統壹深度測點的聲學參數湧現顯著異常;
          樁身混凝土聲速湧現廣泛低于低限值異常或沒法檢測首波或聲波吸收旌旗燈號嚴重畸變
          10.4.8 檢測申報除應包含標準第3.5.5條內容外,還應包含:
          1 聲測管安排圖;
          2 受檢樁每壹個檢測剖面聲速-深度曲線、波幅-深度曲線,並將響應判據臨界值所對應的標記線繪制于統壹個坐標系;
          3 當采取主頻值或PSD值停止幫助剖析剖斷時,繪制主頻-深度曲線或PSD曲線,
          4 缺點散布圖示。

           
          附錄A  樁身內力測試

          A.0.1  基樁內力測試實用于混凝土預制樁、鋼樁、組合型樁,也可用于樁身斷面尺寸根本恒定或已知的混凝土灌注樁。
          A.0.2  對豎向抗壓靜載實驗樁,可獲得樁側各土層的分層抗壓摩阻力和樁端支承力;對豎向抗拔靜荷載實驗樁,可獲得樁側土的分層抗拔摩阻力;對程度力實驗樁,可求得樁身彎矩散布,最大彎矩地位等;對打入式預制混凝土樁和鋼樁,可獲得打樁過程當中樁身各部位的錘擊壓應力、錘擊拉應力。
          A.0.3  基樁內力測試宜采取應變式傳感器或鋼弦式傳感器。依據測試目標及請求,宜按表A.0.3中的傳感器技術、情況特征,選擇合適的傳感器,也可采取滑動測微計。須要檢測樁身某斷面或樁底位移時,可在需檢測斷面設置沉降杆。
                                   傳感器技術、情況特征一覽表                     表A.0.3

          鋼弦式傳感器 應變式傳感器
          傳感器體積 大 較小

          蠕變
           
          較小,合適于歷久不雅測
           
          較大,需進步制造技術、工藝處理


          丈量敏銳度 
          較低 
          較高

          溫度變更的影響 溫度變更規模較大時須要修改 可以完成溫度變更的自賠償
          長導線影響
          不影響測試成果 需停止長導線電阻影響的修改
          本身賠償才能 賠償才能弱 對本身的曲折、歪曲可以自賠償
          對絕緣的請求 請求不高 請求高
          動態呼應 差 好
          A.0.4  傳感器設置地位及數目宜相符以下劃定:
          1 傳感器宜放在兩種分歧性質土層的界面處,以丈量樁在分歧土層中的分層摩阻力。在空中處(或以上)應設置一個丈量斷面作爲傳感器標定斷面。傳感器埋設斷面距樁頂和樁底的間隔不該小于1倍樁徑。
          2 在統壹斷面處可對稱設置2~4個傳感器,當樁徑較大或實驗請求較高時取高值。
          A.0.5  應變式傳感器可視以下情形采取分歧制造辦法:
          1 對鋼樁可采取以下兩種辦法之一:
          1) 將應變計用特別的粘貼劑直接貼在鋼樁的樁身,應變計宜采取標距3~6mm的350Ω膠基箔式應變計,不得應用紙基應變計。粘貼前應將貼片區外面除鏽磨平,用無機溶劑去汙清洗,待枯燥後粘貼應變計。粘貼好的應變計應采用靠得住的防水防潮密封防護辦法。
          2) 將應變式傳感器直接固定在丈量地位。
          2 對混凝土預制樁和灌注樁,應變傳感器的制造和埋設可視詳細情形采取以下三種辦法之一:
          1) 在600~mm長的鋼筋上,軸向、橫向粘貼四個(二個)應變計構成全橋(半橋),經防水絕緣處置後,到資料實驗機長進行應力-應變關系標定。標準時的最大拉力宜掌握在鋼筋抗拉強度設計值的60%之內,經三次反復標定,應力-應變曲線的線性、滯後和反復性知足請求後,方可采取。傳感器應在澆築混凝土前按指定地位焊接或綁紮(泥漿護壁灌注樁應焊接)在主筋上,並知足標準對鋼筋錨固長度的請求。固定後帶應變計的鋼筋不得曲折變形或有附加應力發生。
          2) 直接將電阻應變計粘貼在樁身指定斷面的主筋上,其制造辦法及請求同本條第1款鋼樁上粘貼應變計的辦法及請求。
          3) 將應變磚或埋入式混凝土應變丈量傳感器按産品應用請求預埋在預制樁的樁身指定地位。
          A.0.6  應變式傳感器可按全橋或半橋方法制造,宜優先采取全橋方法。傳感器的丈量片和賠償片應選用統壹規格統壹批號的産品,按軸向、橫向精確地粘貼在鋼筋統壹斷面上。測點的銜接應采取屏障電纜,導線的對地絕緣電阻值應在500MΩ以上,應用前應將整卷電纜除兩頭外全體浸入水中1h,丈量芯線與水的絕緣;電纜屏障線應與鋼筋絕緣;丈量和賠償所用銜接電纜的長度和線徑應雷同。
          A.0.7  電阻應變計及其銜接電纜均應有靠得住的防潮絕緣防護辦法;正式實驗前電阻應變計及電纜的體系絕緣電阻不該低于200MΩ。
          A.0.8  分歧材質的電阻應變計粘貼時應應用分歧的粘貼劑。在選用電阻應變計、粘貼劑和導線時,應充足斟酌實驗樁在制造、養護和施工過程當中的情況前提。對采取蒸汽養護或高壓養護的混凝土預制樁,應選用耐低溫的電阻應變計、粘貼劑和導線。
          A.0.9  電阻應變丈量所用的電阻應變儀宜具有多點主動丈量功效,儀器的分辯力應優于或等于1με,並有存儲和打印功效。
          A.0.10  弦式鋼筋計應按主筋直徑巨細選擇。儀器的可測頻率規模應大于樁在最大加載時的頻率的1.2倍。應用前應對鋼筋計逐壹標定,得出壓力(推力)與頻率之間的關系。
          A.0.11  帶有接長杆弦式鋼筋計可焊接在主筋上;不宜采取羅紋銜接。
          A.0.12  弦式鋼筋計經由過程與之婚配的頻率儀停止丈量,頻率儀的分辯力應優于或等于1Hz。
          A.0.13  當同時停止樁身位移丈量時,樁身內力和位移測試應同步。
          A.0.14  測試數據整頓應相符以下劃定:
          1 采取應變式傳感器丈量時,按以下公式對實測應變值停止導線電阻修改:
          采取半橋丈量時:                                     (A.0.14-1)
          采取全橋丈量時:                                    (A.0.14-2)
          式中  ε ——修改後的應變值;
                   ε′ ——修改前的應變值;
          r ——導線電阻(Ω);
                R——應變計電阻(Ω)。
          2 采取弦式傳感器丈量時,將鋼筋計實測頻率經由過程率定系數換算成力,再盤算成與鋼筋計斷面處的混凝土應變相等的鋼筋應變量。
          3 在數據整頓過程當中,應將零漂大、變更無紀律的測點刪除,求出統壹斷面有用測點的應變均勻值,並按下式盤算該斷面處樁身軸力:
                                    (A.0.14-3)
          式中  Qi——樁身第i斷面處軸力(kN);
           ——第i斷面處應變均勻值;
          Ei ——第i斷面處樁身體料彈性模量(kPa),當樁身斷面、配筋分歧時,宜按標定斷面處的應力與應變的比值肯定;
          Ai ——第i斷面處樁身截面面積(m2)。
          4 按每級實驗荷載下樁身分歧斷面處的軸力值制成表格,並繪制軸力散布圖。再由樁頂極限荷載下對應的各斷面軸力值盤算樁側土的分層極限摩阻力和極限端阻力:
                                     (A.0.14-4)
                                         (A.0.14-5)
          式中   qsi—— 樁第i斷面與i+1斷面間側摩阻力(kPa);
          qp——樁的端阻力(kPa);
          i——樁檢測斷面次序號,i=1,2,……,n,並自樁頂以下從小到大分列;
          u——樁身周長(m);
          li ——第i斷面與第i+1斷面之間的樁長(m);
          Qn——樁真個軸力(kN);
          A0——樁端面積(m2)。
          5 樁身第i斷面處的鋼筋應力可按下式盤算:
          σsi = Es  ·εsi                                        (A.0.14-6)
          式中  σsi——樁身第i斷面處的鋼筋應力(kPa);
          Es——鋼筋彈性模量(kPa);
          εsi ——樁身第i斷面處的鋼筋應變。
          A.0.15  沉降杆宜采取表裏管情勢:外管固定在樁身,內管下端固定在需測試斷面,頂端淩駕外管100~200mm,並可與固定斷面同步位移。
          A.0.16  沉降杆應具有必定的剛度;沉降杆外徑與外管內徑之差不宜小于10mm,沉降杆接頭處應滑膩。
          A.0.17  丈量沉降杆位移的檢測儀器應相符本標準第4.2.4條的技術請求。數據的測讀應與樁頂位移丈量同步。
          A.0.18  當沉降杆底端固定斷面處樁身埋設有內力測試傳感器時,可獲得該斷面處樁身軸力Qi和位移si。

           

           


          附錄B  混凝土樁樁頭處置

          B.0.1  混凝土樁應先鑿失落樁頂部的破裂層和脆弱混凝土。
          B.0.2  樁頭頂面應平整,樁頭中軸線與樁身上部的中軸線應重合。
          B.0.3  樁頭主筋應全體縱貫至樁頂混凝土掩護層之下,各主筋應在統壹高度上。
          B.0.4  距樁頂1倍樁徑規模內,宜用厚度爲3~5mm的鋼板圍裹或距樁頂1.5倍樁徑規模內設置箍筋,間距不宜大于100mm。樁頂應設置鋼筋網片2~3層,間距60~100mm。
          B.0.5  樁頭混凝土強度品級宜比樁身混凝土進步1~2級,且不得低于C30。
          B.0.6  高應變法檢測的樁頭測點處截面積應與原樁身截面積雷同。

           

           

           

           

           

           

           

           


           

          附錄C  靜載實驗記載表

          C.0.1  單樁豎向抗壓靜載實驗的現場檢測數據宜按附表C.0.1的格局記載。
          C.0.2  單樁程度靜載實驗的現場檢測數據宜按附表C.0.2的格局記載。

                                  單樁豎向抗壓靜載實驗記載表             附表C.0.1
          工程稱號  樁號  日期 
          加載級 油壓 荷載 測讀 位移計(百分表)讀數 本級沉降(mm) 累計沉降(mm) 備


           (MPa) (kN) 時光 1#   2#   3# 4#   
                    
                    
                    
                    
                    
          檢測單元:                                         校核:               記載:

                                   單樁程度靜載實驗記載表                附表C.0.2 
          工程稱號  樁號  日期  高低表距 
          油壓

          (MPa) 荷載

          (kN) 不雅測

          時光 循

          數 加載  卸載 程度位移(mm) 加載高低

          表讀數差 轉

          角 
           備 注
              上
          表 下
          表 上
          表 下
          表 
          加載 
          卸載   

              
           
             
               

                      

                      

                      

                      
          檢測單元:                                        校核:                記載:

           

           

           

          附錄D  鑽芯法檢測記載表   

          D.0.1  鑽芯法檢測的現場操作記載和芯樣輯錄應分離按附表D.0.1-1、D.0.1-2的
          格局記載;檢測芯樣綜合柱狀圖應按附表D.0.1-3的格局記載和描寫。
                          鑽芯法檢測現場操作記載表            附表D.0.1-1
          樁號  孔號  工程稱號 
          時光 鑽進(m) 芯樣編號 芯樣長度(m) 殘留芯樣 芯樣初步描寫及異常情形記載
          自 至 自 至 計    
                  
                  
                  
          檢測日期 
           機長:              記載:             頁次:        
                                      鑽芯法檢測芯樣輯錄表            附表D.0.1-2
          工程稱號 
           日期 

          樁號/鑽芯孔號  樁徑  混凝土設計強度品級 

          項 目
           分段(層)
          深度(m) 
          芯樣描寫

           
          備  注

          樁身混凝土

           


           混凝土鑽進深度,芯樣持續性、完全性、膠結情形、外面滑膩情形、斷口氣合水平、混凝土芯能否爲柱狀、骨料巨細散布情形,和氣孔、空泛、蜂窩麻面、溝槽、破裂、夾泥、松懈的情形  
          樁底沉渣  樁端混凝土與持力層接觸情形、沉渣厚度  

          持 力 層
           

           持力層鑽進深度,岩土稱號、芯樣色彩、構造結構、裂隙發育水平、堅固及風化水平;
          分層岩層應分層描寫 (強風化或土層時的動力觸探或標貫成果) 
          檢測單元:                           記載員:                檢測人員:
                              鑽芯法檢測芯樣綜合柱狀圖                  附表D.0.1-3
          樁號∕孔號  混凝土設計強度品級  樁頂標高  開孔時光 
          施工樁長  設計樁徑  鑽孔深度  終孔時光 
          層序
          號 層底標高
          (m)
           層底
          深度
          (m)
           分層厚度
          (m)
           混凝土/岩土芯
          柱狀圖
          (比例尺) 樁身混凝土、持力
          層描寫 芯樣強度
          序號————
          深度(m)
           
          備注

           

           

              □

          □   
                                        編制:                             校核:
          注:□代表芯樣試件取樣地位。

          附錄E  芯樣試件加工和丈量

          E.0.1  應采取雙面鋸切機加工芯樣試件,加工時應將芯樣固定,鋸切立體垂直于芯樣軸線。鋸切過程當中應淋水冷卻金剛石圓鋸片。
          E.0.2  鋸切後的芯樣試件,當試件不克不及知足平整度及垂直度請求時,應選用以下辦法停止端面加工:
          1 在磨平機上磨平。
          2 用水泥沙漿(或水泥淨漿)或硫磺膠泥(或硫磺)等資料在公用補平裝配上補平。水泥沙漿(或水泥淨漿)補平厚度不宜大于5mm,硫磺膠泥(或硫磺)補平厚度不宜大于1.5mm。
          補平層應與芯樣聯合穩固,受壓時補平層與芯樣的聯合面不得提早損壞。
          E.0.3  實驗前,應對芯樣試件的幾何尺寸做以下丈量:
          1 均勻直徑:用遊標卡尺丈量芯樣中部,在互相垂直的兩個地位上,取其兩次丈量的算術均勻值,準確至0.5mm。
          2 芯樣高度:用鋼卷尺或鋼板尺停止丈量,準確至1mm。
          3 垂直度:用遊標量角器丈量兩個端面與母線的夾角,準確至0.1°。
          4 平整度:用鋼板尺或角尺緊靠在芯樣端面上,一面遷移轉變鋼板尺,一面用塞尺丈量與芯樣端面之間的裂縫。
          E.0.4  試件有裂痕或有其他較大缺點、芯樣試件內含有鋼筋和試件尺寸誤差跨越以下數值時,不得用作抗壓強度實驗:
          芯樣試件高度小于0.95d或大于1.05d時(d爲芯樣試件均勻直徑)。
          沿試件高度任壹向徑與均勻直徑相差達2mm以上時。
          試件端面的不屈整度跨越0.1mm時。
          試件端面與軸線的不垂直度跨越2°時。
          芯樣試件均勻直徑小于2倍表不雅混凝土粗骨料最大粒徑時。

           

           


          附錄F  高應變法傳感器裝置

          F.0.1  檢測時至多應對稱裝置沖擊力和沖擊呼應(質點活動速度)丈量傳感器各兩個(傳感器裝置見圖F.0.1)。沖擊力和呼應丈量可采用以下方法:
          1  在樁頂下的樁側外面分離對稱裝置加快度傳感器和應變式力傳感器,直接丈量樁身測點處的呼應和應變,並將應變換算成沖擊力。
          1 在樁頂下的樁側外面對稱裝置加快傳感器直接丈量呼應,在自在落錘錘體0.5Hr處(Hr爲錘體高度)對稱裝置加快度傳感器直接丈量沖擊力。
          F.0.2  在第F.0.1條第1款前提下,傳感器宜分離對稱裝置在距樁頂不小于2D的樁側外面處(D爲試樁的直徑或邊寬);關於大直徑樁,傳感器與樁頂之間的間隔可恰當減小,但不得小于1D。裝置面處的材質和截面尺寸應與原樁身雷同,傳感器不得裝置在截面漸變處鄰近。
          在第F.0.1條第2款前提下,對稱裝置在樁側外面的加快度傳感器距樁頂的間隔不得小于0.4Hr或1D,並取二者高值。
          F.0.3  在第F.0.1條第1款前提下,傳感器裝置尚應相符以下劃定:
          1 應變傳感器與加快度傳感器的中心應位于統壹程度線上,同側的應變傳感器和加快度傳感器間的程度間隔不宜大于100mm。裝置終了後,傳感器的中心軸應與樁中心軸堅持平行。
          2 各傳感器的裝置面材質應平均、密實、平整,並與樁軸線平行,不然應采取磨光機將其磨平。
          3 裝置螺栓的鑽孔應與樁側外面垂直;裝置終了後的傳感器應緊貼樁身外面,錘擊時傳感器不得發生滑動。裝置應變式傳感器時應對其初始應變值停止監督,裝置後的傳感器初始應變值應能包管錘擊時的可測軸向變形余量爲:
          1)混凝土樁應大于±με;
          2)鋼樁應大于±1500με。
          F.0.4  當持續錘擊監測時,應將傳感器銜接電纜有用固定。

           

           

           

          附錄G  試打樁與打樁監控

          G.1  試 打 樁

          G.1.1  爲選擇工程樁的樁型、樁長和樁端持力層停止試打樁時,應相符以下劃定:
          1  試打樁地位的工程地質前提應具有代表性。
          2  試打樁過程當中,應按樁端進入的土層壹壹停止測試;當持力層較厚時,應在統壹土層中停止屢次測試。
          G.1.2  樁端持力層應依據試打樁成果的承載力與貫入度關系,聯合場地岩土工程勘探申報綜合剖斷。
          G.1.3  采取試打樁剖斷樁的承載力時,應相符以下劃定:
          1 剖斷的承載力值應小于或等于試打樁時測得的樁側和樁端靜土阻力值之和與樁在地基土中的時光效應系數的乘積,並應停止複打校核。
          2 複打至初打的停止時光應相符表3.2.6的劃定。

          G.2  樁身錘擊應力監測

          G.2.1  樁身錘擊應力監測應相符以下劃定:
          1  被監測樁的樁型、材質應與工程樁雷同;施打機械的錘型、落距和墊層資料及狀態應與工程樁施工時雷同。
          2  應包含樁身錘擊拉應力和錘擊壓應力兩部門。
          G.2.2  爲測得樁身錘擊應力最大值,監測時應相符以下劃定:
          1  樁身錘擊拉應力宜在估計樁端進入軟土層或樁端穿過硬土層進入軟夾層時測試。
          2  樁身錘擊壓應力宜在樁端進入硬土層或樁周土阻力較大時測試。
          G.2.3  最大樁身錘擊拉應力可按下式盤算:
                      (G.2.3)
          式中   σt──最大樁身錘擊拉應力(kPa);
          x──傳感器裝置點至盤算點的間隔(m);
          A——樁身截面面積(m2)。
          G.2.4  最大樁身錘擊壓應力可按下式盤算:
                                                 (G.2.4)
          式中  σP──最大樁身錘擊壓應力(kPa);
          Fmax ──實測的最大錘擊力(kN)。
          G.2.5  樁身最大錘擊應力掌握值,應相符《修建樁基技術標準》JGJ 94中有關劃定。

          G.3  錘擊能量監測

          G.3.1  樁錘現實傳遞給樁的能量應按下式盤算:
                                         (G.3.1)
          式中  En──樁錘現實傳遞給樁的能量(kJ);
          te ──采樣停止的時辰。
          G.3.2  樁錘最大動能宜經由過程測定錘芯最大活動速度肯定。
          G.3.3  樁錘傳遞比應按樁錘現實傳遞給樁的能量與樁錘額外能量的比值肯定;樁錘效力應按實測的樁錘最大動能與樁錘的額外能量的比值肯定。

           

           

           

           

           

           


          附錄H  聲測管埋設要點

          H.0.1  聲測管內徑宜爲50~60mm。
          H.0.2   聲測管應下端關閉、上端加蓋、管內無異物;聲測管銜接處應滑膩過渡,管口應淩駕樁頂100mm以上,且各聲測管管口高度宜分歧。
          H.0.3  應采用合適辦法固定聲測管,使之成樁後互相平行。
          H.0.4  聲測管埋設數目應相符以下請求:
          1 D≤800mm,2根管。
          2 800mm<D≤2000mm,很多于3根管。
          3 D>2000mm,很多于4根管。
          式中  D ——受檢樁設計樁徑。
          H.0.5  聲測管應沿樁截面外側呈對稱外形安排,按圖H.0.5所示的箭頭偏向順時針扭轉順次編號。
          檢測剖面編組分離爲:1-2;
                                  1-2,1-3,2-3;
                                  1-2,1-3,1-4,2-3,2-4,3-4。
           

           

           

           


          本標準用詞解釋

          1  爲便于在履行本標準條則時差別看待,對請求嚴厲水平分歧的用詞,解釋以下:
          1) 表現很嚴厲,非如許做弗成的用詞:
          正面詞藻用“必需”;不和詞藻用“嚴禁”。
          2) 表現嚴厲,在正常情形均應如許做的用詞:
          正面詞藻用“應”;不和詞藻用“不該”或“不得”。
          3) 表現許可稍有選擇,在前提允許時起首應如許做的用詞:
          正面詞藻用“宜”;不和詞藻用“不宜”。
          表現有選擇,在必定前提下可以如許做的,采取“可”。
          2  條則中指定應按其他有關尺度、標準履行的寫法爲“應按……履行”或“應相符……的請求(或劃定)”。非必需按指定的尺度、標準履行的寫法爲“可參照……履行”。

           

          中華人民共和國行業尺度

          修建基樁檢測技術標準

          JGJ 106—2003

          條 文 說 明

           

           

           

           


           

          前    言
          《修建基樁檢測技術標準》JGJ 106-2003,經建立部2003年3月27日以第133號通知布告同意、宣布。
          爲便于寬大檢測、設計、施工、科研、學校等單元的有關人員在應用本尺度時能準確懂得和履行條則劃定,《修建基樁檢測技術標準》編制組按章、節、條次序編制了本標準的條則解釋,供國際應用者參考。在應用中如發明本文解釋有不當的地方,請將看法函寄呂國修建迷信研討院(地址:台灣市三環東路30號;郵編:13)。
          目     次

          1  總    則 61
          2  術語、符號 63
          2  術    語 63
          3  根本劃定 64
          3.1  檢測辦法和內容  64
          3.2  檢測任務法式  65
          3.3  抽檢數目 67
          3.4  驗證與擴展檢測  69
          3.5  檢測成果評價和檢測申報  69
          3.6  檢測機構和檢測人員  72
          4  單樁豎向抗壓靜載實驗  73
          4.1  實用規模 73
          4.2  儀器設備及其裝置   73
          4.3  現場檢測 75
          4.4  檢測數據剖析與剖斷 77
          5  單樁豎向抗拔靜載實驗 79
          5.1  實用規模 79
          5.2  儀器設備及其裝置 79
          5.3  現場檢測 79
          5.4  檢測數據剖析與剖斷 80
          6  單樁程度靜載實驗 81
          6.1  實用規模 81
          6.2  儀器設備及其裝置 81
          6.3  現場檢測 81
          6.4  檢測數據剖析與剖斷  82
          7  鑽 芯 法  84
          7.1  實用規模  84
          7.2  設    備  84
          7.3  現場操作  85
          7.4  芯樣試件截取與加工  87
          7.5  芯樣試件抗壓強度實驗  88
          7.6  檢測數據剖析與剖斷  89
          8  低應變法  91
          8.1  實用規模  91
          8.2  儀器設備  93
          8.3  現場檢測  94
          8.4  檢測數據剖析與剖斷  95
          9  高應變法  101
          9.1  實用規模   101
          9.2  儀器設備  101
          9.3  現場檢測  103
          9.4 檢測數據剖析與剖斷 105
          10  聲波透射法 112
          10.1  實用規模  112
          10.2  儀器設備 112
          10.3  現場檢測  112
          10.4  檢測數據剖析與剖斷 113
           
          1  總    則

          1.0.1 工業與民用修建中的質量成績和嚴重質量變亂多與基本工程質量有關,個中有很多是因為樁基工程的質量成績,而直接危及主體構造的正常應用與平安。我國每壹年的用樁量跨越300萬根,個中沿海地域和長江中下流軟地盤區占70%~80%。如斯大的用樁量,若何包管質量,壹向倍受建立、施工、設計、勘探、監理各方和建立行政主管部分的存眷。樁基工程除因受岩土工程前提、基本與構造設計、樁土系統互相感化、施工和專業技術程度和經歷等聯系關系身分的影響而具有龐雜性外,樁的施工還具有高度的隱藏性,發明質量成績難,變亂處置更難。是以,基樁檢測任務是全部樁基工程中弗成缺乏的主要環節,只要進步基樁檢測任務的質量和檢測評定成果的靠得住性,能力真正做到確保樁基工程質量與平安。
          20世紀80年月以來,我國基樁檢測技術特殊是基樁動測技術獲得了飛速發展。從國際外基樁檢測理論看,假如不將動測法作爲質量普查和承載力剖斷的彌補手腕,很難在人力和物力長進行樁基工程質量的有用檢測和評價。是以,應用實際和理論漸趨成熟的動測技術勢在必行。但同時應留意,與慣例的直接法(靜載法、鑽芯法)比擬,動測法對檢測人員的經歷與實際程度請求高。何況,動測法在國際起步近三十年,但推行運用才十年,仍屬發展中的技術,經歷和實際有待進一步積聚和完美。
          今朝,國際有關基樁檢測的尺度雖已構成初步系列,但這些尺度只針對一類檢測辦法零丁制定,有關設計標準對基樁檢測的劃定比擬準繩,重要著重于爲樁基設計供給根據。這些尺度實施後裸露出的成績可歸結爲:
          1  各辦法之間在某些方面(如抽檢數目、樁身完全性種別劃分及判據、測試儀器重要機能目標、複檢規矩等)缺少同壹的尺度(至多是能被配合接收的一個低限準繩),使檢測人員在辦法運用、檢測數據采取及評判時顯得莫衷壹是,輕易形成樁基工程驗出工作的淩亂。
          2  因為技術上的緣由,各檢測辦法都有其必定的實用規模,若將檢測才能和實用規模不合適的擴展,輕易惹起誤判。
          3  基樁檢測平日是直接法與半直接法合營,多種辦法並用。當須要對全部樁基質量做出評準時,零丁的辦法沒法籠罩,各個尺度(包含處所尺度)並用時又湧現主次不分或紛歧致。
          是以,同壹基樁檢測辦法、使基樁檢測技術尺度化、標準化,能力增進基樁檢測技術提高,進步檢測任務質量,爲設計和施工驗收供給靠得住根據,確保工程質量。
          1.0.2 本標準所指的工程基樁是混凝土灌注樁、混凝土預制樁(包含預應力管樁)和鋼樁。基樁的承載力和樁身完全性檢測是基樁質量檢測中的兩項主要內容,除此以外,質量檢測的其他內容與請求已在相幹的設計和施工質量驗收標準中做出了明白劃定。本標準的實用規模是依據《修建地基基本設計標準》GB50007和《修建地基基本工程施工質量驗收標準》GB50202的有關劃定制定的,交通、鐵路、口岸等工程的基樁檢測可參照應用。但應留意:修建工程的基樁絕大多半以豎向受壓混凝土樁爲主,某些交通、鐵路、港工,和上部豎向荷載較小的修建物等基本樁的承載力並不是純真以豎向抗壓承載力掌握,而是以上拔或程度荷載掌握,也多是抗壓與程度荷載或上拔與程度荷載的兩重掌握。另外,關於複合地基加強體設計強度品級不小于C15的高粘結強度樁(相似于素混凝土樁,如水泥粉煤灰碎石樁),其樁身完全性檢測的道理、辦法與本標準樁基的樁身完全性檢測無異,異樣可按本標準履行。
          1.0.3 本條是本標準編制的根本準繩。樁基工程的平安與單樁自己的質量直接相幹,而設計前提(地質前提、樁的承載性狀、樁的應用功效、樁型、基本和上部構造的型式等)和施工身分(成樁工藝、施工進程的質量掌握、施工質量的平均性、施工辦法的靠得住性等)不只對單樁質量並且對全部樁基的正常應用均有影響。別的,檢測獲得的數據和旌旗燈號也包含了諸如地質前提、樁身體料、樁的停止時光等設計和施工身分的感化和影響,這些也直接決議了所選擇的檢測辦法能否平安實用和經濟,及所選擇的受檢樁能否具有代表性等。假如停止基樁檢測時抛開這些身分的感化和影響,就會形成不用要的糟蹋或隱患。同時,因為各類檢測辦法在靠得住性或經濟性方面存在分歧水平的局限性,多種辦法合營時又具有必定的靈巧性,是以應依據檢測目標、檢測辦法的實用規模和特色,斟酌上述各類身分公道選擇檢測辦法,完成各類辦法公道搭配、優勢互補,使各類檢測辦法盡可能能互爲彌補或驗證,即在到達“準確評價”目標的同時,又要表現經濟公道性。

           

           


          2  術語、符號

          2.1  術      語

          2.1.2  樁身完全性是一個綜合定性目標,而非嚴厲的定量目標。其種別是按缺點對樁身構造承載力的影響水平劃分的。這裏有兩點須要解釋:
          1  持續性原諒了樁長不敷的情形。因動測法只能預算樁長,樁長顯著偏短時,給出斷樁的結論是正常的。而鑽芯軌則分歧,可精確測定樁長。
          2  作爲完全性定性目標之一的樁身截面尺寸,因為界說爲“絕對變更”,所以先要肯定一個絕對權衡標準。但檢測時,樁徑能否減小能夠會參照以下前提之一:
          —— 按設計樁徑;
          —— 依據設計樁徑,並針對分歧成樁工藝的樁型按施工驗收標準斟酌樁徑的許可負誤差;
          —— 斟酌充盈系數後的均勻施工樁徑。
              所以,灌注樁能否縮頸必須有一個參考基准。曩昔,在動測法檢測並采取開挖驗證時,解釋動測結論與開挖驗證成果能否相符平日是按第一種前提。但嚴厲地講,應按施工驗收標準,即第二個前提才是公道的。但由於動測法不克不及對縮頸嚴厲定量,因而才界說爲“絕對變更”。
          2.1.3  樁身缺點有三個目標,即地位、類型(性質)和水平。動測法檢測時,豈論缺點的類型若何,其綜合表示均爲樁的阻抗變小,即完全性動力檢測平分析的僅是阻抗變更,阻抗的變小多是任何一種或多種缺點類型及其水平巨細的表示。是以,僅依據阻抗的變小不克不及斷定缺點的詳細類型,若有需要,應聯合地質材料、樁型、成樁工藝和施工記載等停止綜合斷定。關於擴徑而表示出的阻抗變大,應在剖析剖斷時予以解釋,因擴徑對樁的承載力有益,不該作爲缺點斟酌。
          2.1.6~2.1.7  基樁動力檢測辦法按動荷載感化發生的樁身應變巨細可分爲高應變法和低應變法。前者的樁身應變量平日在0.1‰~1.0‰規模內,後者普通小于0.01‰。關於通俗鋼樁,跨越1.0‰的樁身應變量已接近其屈從台階所對應的變形;關於混凝土樁,視混凝土強度品級的分歧,其湧現顯著塑性變形對應的應變量約爲0.5‰~1.0‰。
           
          3  根本劃定

          3.1  檢測辦法和內容

          3.1.1 “施工完成後的工程樁應停止單樁承載力磨練”是現行《修建地基基本設計標準》GB50007和《修建地基基本工程施工質量驗收標準》GB50202以強迫性條則的情勢劃定的。因為工程樁的預期應用功效要經由過程單樁承載力完成,樁身完全性檢測的目標是找出某些能夠影響單樁承載力的身分,終究還是爲削減平安隱患、靠得住地剖斷單樁承載力並做出準確評價辦事。所以,基樁質量檢測時,承載力和完全性兩項內容密弗成分。關於大多半樁型的樁基,常常是經由過程低應變完全性普查找出基樁施工質量成績並對全體施工質量做出大致估量。
          3.1.2 表3.1.2所列7種辦法是基樁檢測中最經常使用的檢測辦法。關於沖鑽孔、挖孔和沉管灌注樁和預制樁等樁型,可采取個中多種乃至全體辦法停止檢測,但對異型樁、組合型樁,表3.1.2中的7種辦法就不克不及完整實用(如高、低應更改測法和聲透法)。是以在詳細選擇檢測辦法時,應依據檢測目標、內容和請求,聯合各檢測辦法的實用規模和檢測才能,斟酌設計、地質前提、施工身分和工程主要性等情形肯定。同時也要統籌實行中的經濟公道性,即知足對工程基樁全體做出較高相信程度的評價的條件下,做到疾速經濟。
          3.1.3 本條是總則1.0.3條中“使各類檢測辦法優勢互補”這一準繩的詳細表現,其目標是爲了進步檢測成果的靠得住性。特殊關於大直徑灌注樁完全性檢測,普通可同時選用兩種或兩種以上的辦法停止檢測,使各類辦法能互相彌補。別的,關於設計品級高、地質前提龐雜、施工質質變異性大的樁基,或低應變完全性剖斷湧現技術上的艱苦時,倡導有前提時采取直接法(靜載實驗、鑽芯和開挖)停止驗證。
          3.1.4鑒于今朝對施工過程當中的檢測看重不敷,本條強調了施工過程當中的檢測,以便增強施工進程的質量掌握,做到信息化施工。如:沖鑽孔灌注樁施工中應倡導或明白劃定采取一些成熟的技術和慣例的辦法停止孔徑、孔斜、孔深、沉渣厚度和樁端岩性辨別等項目標磨練,關於打入式預制樁,倡導沉樁過程當中的動力監測等。
          樁基施工過程當中能夠湧現以下情形:設計變革、部分地質前提與勘探申報不符、工程樁施工參數與施工前爲設計供給根據的實驗樁分歧、原資料產生變更、施工單元產生變更等,都能夠形成質量隱患。除施工前(爲設計供給根據)檢測外,僅在施工落後行驗收檢測,即便發明質量成績,也只是過後解救,形成不用要的糟蹋。是以,基樁檢測除在施工前和施工落後行外,還應增強樁基施工過程當中的檢測,以便實時發明並處理成績,做到防患于已然,進步效益。

          3.2  檢測任務法式

          3.2.1 框圖3.2.1是檢測機構應遵守的檢測任務法式。現實履行檢測法式中,因為弗成預知的緣由,如拜托請求的變更、現場查詢拜訪情形與拜托方引見的不符,或在現場檢測還沒有全體完造詣已發明質量成績而須要進一步排查,都能夠使原檢測計劃中的抽檢數目、受檢樁樁位、檢測辦法產生變更。如起首用低應變法普測(或擴檢),再依據低應變法檢測成果,采取鑽芯法、高應變法或靜載實驗,對出缺陷的樁重點抽測。總之,檢測計劃並不是原封不動,可依據現實情形動態調劑。
          3.2.2 依據1.0.3條的準繩及基樁檢測任務的特別性,本條對換查階段任務提出了詳細請求。爲了準確地對基樁質量停止檢測和評價,進步基樁檢測任務的質量,做到有的放矢,應盡量具體地懂得和匯集有關的技術材料,如:工程概略、建立、監理、設計、施工單元稱號、岩土工程勘探申報、樁基設計圖紙、施工記載、樁身混凝土強度抗壓實驗申報、樁頂現實標高級。別的,有時拜托方的引見和提出的請求是籠統的、非技術性的,也須要經由過程查詢拜訪來進一步明白拜托方的詳細請求和現場實行的可行性;有些情形下還須要檢測技術人員到現場懂得和匯集。
          3.2.3 本條提出的檢測計劃內容爲普通情形下包括的內容,某些情形下還須要包含樁頭加固、處置計劃和場地開挖、途徑、供電、照明等請求。有時檢測計劃還須要與拜托方或設計方配合研討制訂。
          3.2.5  檢測所用計量用具必需送至法定計量檢訂單位停止按期檢定,且應用時必需在計量檢定的有用期以內,這是我國《計量法》的請求,以包管基樁檢測數據的靠得住性和可追溯性。固然計量用具在有用計量檢定周期以內,但因為基樁檢測任務的情況較差,應用時代仍能夠因為應用欠妥或情況卑劣等形成計量用具的受損或計量參數產生變更。是以,檢測前還應增強對計量用具、配套設備的檢討或模仿測試,有前提時可樹立校准裝配停止自校,發明成績後應從新檢定。
          3.2.6  混凝土是一種與齡期相幹資料,其強度隨時光的增長而增長。在最後幾天內強度疾速增長,隨後逐步變緩,其物理力學、聲學參數變更趨向亦大體如斯。樁基工程受季候氣象、周邊情況或工期緊的影響,常常不許可比及全體工程樁施工完並都到達28d齡期強度後再開端檢測。爲做到信息化施工,盡早發明樁施工的質量成績並實時處置,同時斟酌到低應變法和聲波透射法檢測內容是樁身完全性,對混凝土強度的請求可恰當放寬。但假如混凝土齡期太短或強渡過低,應力波或聲波在個中的流傳衰減加重,或統壹場地因為樁的齡期相差大,聲速的變異性增大。是以,關於低應變法或聲波透射法的測試,劃定樁身混凝土強度應大于設計強度的70%,其實不得低于15MPa。鑽芯法檢測的內容之一等於樁身混凝土強度,明顯受檢樁應到達28d齡期或同前提養護試塊到達設計強度,假如不是以檢測凝土強度爲目標的驗證檢測,也可依據現實情形恰當放寬對混凝土齡期的限制。高應變法和靜載實驗在樁身發生的應力程度高,若樁身混凝土強度較低,有能夠惹起樁身毀傷或損壞,故樁身混凝土應到達28d齡期或設計強度。別的,樁身混凝土強渡過低,也能夠湧現樁身體料應力-應變關系的嚴重非線性,使高應變測試旌旗燈號掉真。
          樁在施工過程當中弗成防止的對樁周土形成擾動,惹起土體強度下降,惹起樁的承載力降低,以高敏銳度飽和粘性土中的磨擦樁最顯。隨著停止時光的增長,土體從新凝結,土體強度逐步恢複進步,樁的承載力也逐步增長。成樁後樁的承載力隨時光而變更的景象稱爲樁的承載力時光(或歇後)效應,我國軟地盤區這類效應尤其顯著。研討材料註解,時光效應可以使樁的承載力比初始值增加40~400%。其變更紀律通常為起先增加速度較快,隨後逐步減慢,待到達必定時光後趨于絕對穩固,其增加的快慢和幅度與土性和種別有關。除非在特定的土質前提和成樁工藝下積聚大批的比較數據,不然很可貴到承載力的時光效應關系。別的,樁的承載力包含兩層涵義,即樁身構造承載力和支持樁構造的地基岩土承載力,樁的損壞多是樁身構造損壞或支持樁構造的地基岩土承載力到達了極限狀況,多半情形下樁的承載力受後者制約。假如混凝土強渡過低,樁能夠發生樁身構造損壞而地基土承載力還沒有完整施展,且樁身發生的緊縮量較大,檢測成果不克不及真正反應設計前提下樁的承載力與樁的變形情形。是以,關於承載力檢測,應同時知足地基土停止時光和樁身混凝土齡期(或設計強度)兩重劃定,若驗收檢測工期緊沒法知足停止時光劃定時,應在檢測申報中注明。
          3.2.7  相對靜載實驗而言,本標準劃定的完全性檢測(除鑽芯法外)辦法作爲普查手腕,具有速度快、費用較低和抽檢數目大的特色,輕易發明樁基的全體施工質量成績,至多能爲有針對性的選擇靜載實驗供給根據。所以,完全性檢測支配在靜載實驗之前是公道的。當基本埋深較大時,基坑開挖發生土體側移將樁揣摸或機械開挖將樁碰斷的景象時有產生,此時完全性檢測應比及開挖至基底標高落後行。
          3.2.8  操作情況請求是按丈量儀器設備對應用溫濕度、電壓動搖、電磁攪擾、振動沖擊等現場情況前提的順應性劃定的。
          3.2.9  測試數據異常平日是因測試人員誤操作、儀器設備毛病及現場預備缺乏釀成的。用不準確的測試數據停止剖析得出的成果必定是不準確的。對此,應實時剖析緣由,組織從新檢測。
          3.2.10  按檢測辦法的精確靠得住水平和直不雅性高下,用“高”的檢測辦法來填補 “低”的檢測辦法的不肯定性或複核“低”的結論,稱爲驗證檢測。本條所指情形重要是針對動測法而言的。
          平日,因首次抽樣檢測數目有限,當抽樣檢測中發明承載力不知足設計請求或完全性檢測中Ⅲ、Ⅳ類樁比例較大時,應會同有關各方剖析和斷定樁基全體的質量情形,假如不克不及得出精確斷定、爲補強或設計變革計劃供給靠得住根據時,應擴展檢測。倘使首次檢測已根本查明質量成績的緣由地點,則不得自覺擴展檢測。

          3.3  抽檢數目

          3.3.1施工進步行單樁豎向抗壓靜載實驗,目標是爲設計供給根據。對設計品級高且缺少地域經歷的地域,爲取得既經濟又靠得住的設計施工參數,削減自覺性,後期試樁尤其主要。本條劃定的試樁數目和第1~2款前提,與《修建地基基本設計標準》GB50007、《修建樁基技術標準》JGJ94根本分歧。斟酌到樁基本選型、成樁工藝選擇與地域前提、樁型和工法的成熟性親密相幹,爲在推行運用新樁型或新工藝過程當中賡續積聚經歷,使其能到達預期的質量和效益目的,增長了當地區采取新樁型或新工藝時也應停止施工前靜載實驗的劃定。關於大型工程,“同前提下”能夠包括若幹個子單元工程(子分部工程)。本條劃定的試樁數目僅僅是上限,若現實中因為某些緣由缺乏認為設計供給靠得住根據或設計尚有請求時,可依據現實情形增長試樁數目。別的,假如施工時樁參數產生了較大更改或施工工藝產生了變更,應從新停止試樁。
          關於端承型大直徑灌注樁,當受設備或現場前提限制沒法做靜載實驗時,可按《修建地基基本設計標準》GB50007停止深層平板載荷實驗,或在同前提下的小直徑樁的豎向抗壓靜載實驗中,經由過程樁身內力測試,肯定端承力參數。
          3.3.2本條的請求正好是在打入式預制樁(特殊是長樁、超長樁)情形下的高應變法技術優勢地點。停止打樁進程監控可削減樁的破損率和選擇公道的入土深度,進而進步沉樁效力。
          3.3.3因為檢測本錢和周期成績,很難做到對樁基工程全體基樁停止檢測。施工後驗收檢測的終究目標是查明隱患、確保平安。爲了在有限的抽檢數目中更能充足裸露樁基存在的質量成績,宜優先抽檢本條第1~5款所列的樁,其次再斟酌抽樣的隨機性。
          3.3.4 “三樁或三樁以下的柱下承台抽檢樁數不得少于1根”的劃定涵蓋了單樁單柱應全數檢測之意。按設計品級、地質情形和成樁質量靠得住性肯定灌注樁抽檢比例巨細,相符通例,是公道的。端承型大直徑灌注樁普通設計承載力高,樁身質量是掌握承載力的重要身分;隨著樁徑的增大,尺寸效應對低應變法的影響加重,而鑽芯法、聲透法正好合適于大直徑樁的檢測(采取鑽芯法還可同時檢測樁端持力層和沉渣厚度)。同時,對大直徑樁采取結合檢測方法,多種辦法並舉,可以完成低應變法與鑽芯法、聲透法之間的互相彌補或驗證,進步完全性檢測的靠得住性。
          罕見的幹功課灌注樁是人工挖孔樁。當在地下水位以上施工時,終孔後可派人下孔核驗樁端持力層;因能包管清底清潔和混凝土灌注質量,成樁質量比水下灌注樁靠得住。異樣,混凝土預制樁因為工場化臨盆,樁身質量較有包管,缺點類型遠不如灌注樁龐雜,且單節樁不存在接頭質量成績,重要是樁身開裂。對多節預制樁,接頭質量缺點是較罕見的成績,在無靠得住驗證比較材料和經歷時,低應變法對分歧情勢的接頭質量剖斷標準較難控制。所以,當對預制樁的接頭質量有疑惑時,宜采取低應變法與高應變法相聯合的方法停止檢測。當對複合地基中相似于素混凝土樁的加強體停止檢測時,抽檢數目應按《修建地基處置技術標準》JGJ79劃定履行。
          3.3.5樁基工程屬于一個單元工程的分部(子分部)工程中的分項工程,普通以分項工程零丁驗收。所以本標準限制的工程樁承載力驗收檢測規模是在一個單元工程內。本條同時劃定了在何種前提下工程樁應停止單樁豎向抗壓靜載實驗及抽檢數目低限。個中前三款劃定前提與3.3.1條根本雷同。現對第4款增長前提解釋以下:
          擠土群樁施工時,因為土體的側擠和隆起,質量成績(樁被擠斷、拉斷、上浮等)時有產生;特別是大面積密集群樁施工,再加上施打次序不公道或打樁速度過快等晦氣身分,常激發嚴重的質量變亂。有時施工前雖做過靜載實驗並以此作爲設計根據,但因後期施工的試樁數目究竟有限,擠土效應並未充足浮現,施工後的單樁承載力與施工前的試樁成果相差甚遠,對此應賜與足夠的看重。
          3.3.6高應變法在我國的運用不到二十年,今朝仍處于發展和完美階段。作爲一種以檢測承載力爲主的實驗辦法,尚不克不及完整代替靜載實驗。該辦法的靠得住性的進步,在很大水平上取決于檢測人員的技術程度和經歷,絕非僅經由過程必定量的靜動比較就可以處理。因為檢測人員程度、設備婚配才能、樁土互相感化龐雜性等緣由,超越高應變法實用規模後,靜動比較在機理上就不具有可比性。假如說“靜動比較”是權衡高應變法能否靠得住的獨壹“硬”目標的話,那末比較成果就不克不及只是承載力數值的比擬,還應比擬動測獲得的樁的沉降和荷載傳遞特征能否公道。是以,對本條關于高應變法可作爲“豎向抗壓承載力驗收檢測的彌補”前提的懂得,不該是廣義的“靜動比較”;同時,在不受第3.3.5條劃定前提限制時,雖然許可采取高應變法停止驗收檢測,但其實不意味著不需積聚驗證材料和進步技術程度。特別針對灌注樁檢測中,實測旌旗燈號質量有時不容易包管,剖析中不肯定身分多的情形,本標準第9.1.2~9.1.3條對此已提出了響應請求。
          3.3.7端承型大直徑灌注樁(現實上對壹切高承載力的樁),常常不許可任何一根樁承載力生效,不然效果不可思議。因為試樁荷載大或場地限制,有時很難乃至沒法停止單樁豎向抗壓承載力靜載檢測。對此,本條劃定現實是對第3.3.5條的彌補,表現了“多種辦法合營,優勢互補”的準繩。如終孔後混凝土灌注前的樁端持力層辨別、深層平板載荷實驗,混凝土灌注後的鑽芯法沉渣厚度測定、樁端持力層鑽芯辨別(包含動力觸探,標貫實驗、岩芯試件抗壓強度實驗),有前提時可預埋荷載箱停止樁端載荷實驗等。
          當單元工程的鑽芯法抽檢數目很多于總樁數的10%,且很多于10根時,可以為既知足了本條的請求,也知足了第3.3.4條注1的請求。
          3.3.8關於上覆豎向荷載不大的修建物,如煙囪、埋深及水浮力大的地下構造、送電線路塔等基本中的樁、荷載最大利組合爲拔力或推力,承載力靜載實驗以豎向拔樁或程度推樁爲主,並排壹切的工程樁承載力磨練都要做豎向抗壓實驗。

          3.4  驗證與擴展檢測

          3.4.1~3.4.5  這五條內容針對檢測中湧現的缺少根據、沒法或難于定論的情形,提出了可用的驗證檢測準繩。應當指出:樁身完全性不相符請求和單樁承載力不知足設計請求是兩個自力概念。完全性爲Ⅰ類或Ⅱ類而承載力不知足設計請求明顯存在構造平安隱患;豎向抗壓承載力知足設計請求而完全性爲Ⅲ類或Ⅳ類也能夠存在平安和經久性方面的隱患。如樁身湧現程度整合型裂痕(灌注樁因擠土、開挖等緣由也常湧現)或斷裂,低應變完全性爲Ⅲ類或Ⅳ類,但高應變完全性能夠爲Ⅱ類,且豎向抗壓承載力能夠知足設計請求,但存在程度承載力和經久性方面的隱患。
          3.4.6~3.4.7  擴展檢測數目宜依據地質前提、樁基設計品級、樁型、施工質質變異性等身分公道肯定,並應經由有關各方確認。

          3.5  檢測成果評價和檢測申報

          3.5.1 樁身完全性種別劃分曩昔在國際壹向未同壹,其表示爲劃分的根據、類(級)別及稱號三個方面。在劃分根據上,依據旌旗燈號反應的樁的缺點水平劃分者占多數;部門是在斟酌缺點水平和整樁波速的基本上,以旌旗燈號反應的缺點性質劃分;少少數是依據波速“得出”的樁身混凝土強度來劃分。在種別及稱號上,有的分爲“優良(優秀)、優越(較好)、及格、可疑(較差)、不及格(很差、報廢)”等五類;有的分爲“完全(優良)、根本完全(尚可、及格、稍微缺點)、可疑(較差)、不及格(報廢)”等四類;或分爲“優良、優越、不及格”等三類;乃至有的僅給出“及格、不及格”兩類。表3.5.1同壹了樁身完全性種別劃分尺度,有益于對完全性檢測成果的剖斷和采取。這裏需特殊指出:檢測申報不宜給出樁身完全性(包含承載力)能否“及格”的結論,由於檢測申報僅爲施工質量驗收根據之一,只要分部工程驗收時才給出能否及格的結論,何況經設計複核或補強處置還許可經由過程驗收。
          樁基全體施工質量成績可由樁身完全性普測發明,假如不克不及就供給的完全性檢測成果估量對樁承載力的影響水平,進而估量能否危及上部構造平安,那末在很大水平上就削減了樁身完全性檢測的現實意義。樁的承載功效是經由過程樁身構造承載力完成的,完全性種別劃分重要是依據缺點水平,但這類劃分不克不及機械地輿解爲不需斟酌樁的設計前提、承載性狀及施工身分。綜合剖斷才能對檢測人員極其主要。
          檢測時實測樁長小于施工記載樁長,有兩種情形:一種是樁端未進入設計請求的持力層或進入持力層的深度不知足設計請求,直接影響樁的承載力;另外壹種情形是樁端按設計請求進入了持力層,根本不影響樁的承載力。豈論哪壹種情形,按樁身完全性界說中持續性的涵義,明顯均應判爲Ⅳ類樁。
          3.5.2  本條所指的“工程處置”包含以下內容:補強、補樁或由原設計單元複核能否可知足構造平安和應用功效請求。
          3.5.3  承載力特點值是依據一個單元工程內同前提下的單樁承載力檢測成果的統計,斟酌必定的平安貯備獲得的。所以,本條所指的工程樁承載力檢測成果評價——“給出承載力特點值能否知足設計請求的結論”,相當于用小樣本揣摸大母體,這和曩昔常說的“僅對來樣擔任”分歧,這裏特作說明以下:
          樁的設計請求平日包括承載力、混凝土強度和施工質量驗收標準劃定的各項請求內容,而施工後基樁檢測成果的評價包括了承載力和完全性兩個絕對自力的評價內容。設計文件中普通不提出完全性檢測中Ⅲ和Ⅳ類樁數的詳細請求,但只需存在缺點樁,雖然承載力知足設計請求,除非采用靠得住的解救辦法或設計上有很大的平安貯備,不然該批樁不克不及被以為是及格批。所以,工程基樁全體評價知足設計請求的需要前提應懂得爲:包含補強處置後複檢在內的承載力和完全性檢測應全體相符請求;而其充足前提是聯合設計施工等身分,肯定有限的抽檢數目(特殊是靜載和鑽芯檢測)具有代表性,能揣摸全體。若評價根據不充足,應增長抽檢數目。
          一種適合的檢測評定尺度,應當能包管施工和應用兩邊的風險均很小,但對基樁的承載力檢測,要同時使兩者的風險都比擬小是弗成能的,除非增大隨機抽檢數目。基樁承載力檢測與評價和藥品德量檢測既有相似的地方:臨盆方的風險普通大于應用方的風險,即有“不及格”樁存在就判爲不知足設計請求,固然從確保平安的角度說是公道的,但會形成許多及格樁也被否認失落;也有分歧的地方:經由過程設計複核或補強處置,只需不影響平安和正常應用功效,樁基工程可予以驗收。
          更加主要的是,統壹批藥品的臨盆前提絕對穩固,其質量的抽樣檢測評定尺度是嚴厲樹立在迷信的幾率統計學基本上,依據必定的抽樣規矩,經由過程樣本檢測揣摸整批質量的錯判率(臨盆方風險)和漏判率(應用方風險)在幾率統計學上是已知的。但是,在基樁抽樣檢測評定中,一是統壹批樁的施工中隱藏影響身分多,很難堅持前提恒定;二是傳統的抽樣規矩,並未樹立在幾率統計學基本上。明顯,倘要使工程基樁的全體評價(揣摸)有很高的相信度,必將要打破曩昔因循上去的“抽檢1%且很多于3根”的做法,從而大幅度增長靜載試樁數目,形成不經濟。
          依據樁基工程特色,應強調在出具檢測結論時,需聯合設計前提(基本和上部構造型式、地質前提、樁的承載性狀、沉降掌握請求等)和施工質量靠得住性,在充足斟酌受檢樁數目及代表性的基本長進行;但樁基工程變亂,絕大部門表示爲沉降過大而不平均,個中有些是因樁身存在嚴重缺點釀成的。而完全性檢測帶有普查性,故全體評價不克不及僅依據多數樁的承載力檢測成果,尚應聯合完全性檢測成果。
          還應留意到,對全部工程基樁的承載力評價,不是檢測標準和檢測人員能完整處理的。由於:
          1  檢測人員並不是都具有較寬的常識面,也較難具體懂得施工全進程和設計前提。
          2  基樁檢測制訂抽樣計劃的請求與《修建工程施工質量驗收同壹尺度》GB50300有所分歧:既然是經由過程小樣本檢測停止揣摸,就存在出錯判和漏判兩類毛病的能夠性,但基樁檢測今朝卻不克不及肯定犯兩類毛病的幾率各是若幹。如按本標準第3.3.3條關于抽樣的劃定,大批靜載試樁常常不具隨機性(能夠僅抽檢完全性較差的樁,增長了施工方風險)。
          所以,爲使工程樁承載力主控項目驗收結論明白,便于采取,劃定用“單樁承載力特點值知足設計請求”的結論書面情勢,並沒有全體基樁承載力均知足設計請求的涵義。
          最初還需解釋兩點:(1)承載力檢測因時光長久,其成果僅代表試樁那一時辰的承載力,更不克不及包括往後天然某人爲身分(如樁周土濕陷、收縮、凍脹、側移、基本上浮、空中堆載等)對承載力的影響。(2)承載力評價能夠湧現抵觸的情形,即承載力不知足設計請求而知足有關標準請求。由於標準普通給出知足平安貯備和正常應用功效的最低請求,而設計經常在此基本上留有必定余量。斟酌到責權劃分,可以作爲成績或建議提出,但仍需設計方複核和有關各責任主體方亮相確認。
          3.5.4~3.5.5  檢測申報應依據所采取的檢測辦法和響應檢測的內容出具檢測結論。爲使申報內容完全和具有較強的可讀性,申報中應包含慣例內容的論述。還需特殊強調:檢測申報應包括各受檢樁的原始檢測數據和曲線,並附有相幹的盤算剖析數據和曲線。檢測申報唯壹檢測成果而無任何檢測數據和曲線的景象必需根絕。

          3.6  檢測機構和檢測人員

          3.6.1今朝,建工行業的基樁檢測機構只要經省、部級建立行政主管部分檢測天資承認和計量行政主管部分的計量認證後,能力正當地進入檢測市場展開響應的檢測營業。實施這類治理方法旨在增強對檢測機構的檢測前提、才能、技術程度、質量包管系統運轉的考察與監視治理,以包管出具的檢測成果客不雅、公平、靠得住。
          3.6.2因為基樁檢測時需綜合斟酌地質、設計、施工等身分的影響,這就請求從事基樁檢測任務的技術人員應經由進修、培訓,具有需要的基樁檢測方面的實際基本和理論,並對岩土工程特別是樁基工程方面的常識有充足懂得。
          在各類基樁檢測辦法中,動力檢測技術觸及的學科較多,且仍處于發展中,對檢測人員的本質、技術程度和理論經歷請求都很高。是以,持有工程樁動測天資證書的單元,還須要該單元的檢測人員持有經考察及格後發表的上崗證書。

           

           
          4  單樁豎向抗壓靜載實驗

          4.1  適 用 範 圍

          4.1.1單樁抗壓靜載實驗是公認的檢測基樁豎向抗壓承載力最直不雅、最靠得住的傳統辦法。本標準重要是針對我國修建工程中習用的保持荷載法停止了技術劃定。依據樁的應用情況、荷載前提及大批工程檢測理論,在國際其他行業或國外,另有輪回荷載、等變形速度及終級荷載長時光保持等辦法。
          4.1.2樁身內力測試按附錄A劃定的辦法履行。
          4.1.3本條明白劃定爲設計供給根據的靜載實驗應加載至損壞,即實驗應停止到能剖斷單樁極限承載力爲止。關於以樁身強度掌握承載力的端承型樁,當設計尚有劃定時,應從其劃定。
          4.1.4在對工程樁抽樣驗收檢測時,劃定了加載量不該小于單樁承載力特點值的2.0倍,以包管足夠的平安貯備。現實檢測中,有時湧現如許的情形:3根工程樁靜載實驗,分十級加載,個中一根樁第十級損壞,另兩根樁知足設計請求,按第3.5.3條,單元工程的單樁豎向抗壓承載力特點值不知足設計請求。此時如有一根好樁的最大加載量取爲單樁承載力特點值的2.2倍,且實驗證明豎向抗壓承載力不低于單樁承載力特點值的2.2倍,則單元工程的單樁豎向抗壓承載力特點值知足設計請求。明顯,若抽檢的3根樁有代表性,便可防止不用要的工程處置。

          4.2  儀器設備及其裝置

          4.2.1爲避免加載偏幸,千斤頂的協力中心應與反力裝配的重心、樁軸線重合,並包管協力偏向垂直。
          4.2.2加載反力裝配的情勢在《修建樁基技術標準》基本上增長了地錨反力裝配,對單樁極限承載力較小的磨擦樁可用土錨作反力;對岩面淺的嵌岩樁,可應用岩錨供給反力。
          4.2.3用荷重傳感器(直接方法)和油壓表(直接方法)兩種荷載丈量方法的差別在于:前者采取荷重傳感器測力,不需斟酌千斤頂活塞磨擦對出力的影響;後者需經由過程率定換算千斤頂出力。同型號千斤頂在頤養正常狀況下,雷同油壓時的出力絕對誤差約爲1%~2%,非正常時可高達5%。采取傳感器丈量荷重或油壓,輕易完成加卸荷與穩壓主動化掌握,且丈量精度較高。采取壓力表測定油壓時,爲包管丈量精度,其精度品級應優于或等于0.4級,不得應用1.5級壓力表作加載掌握。當油路任務壓力較高時,有時湧現油管爆裂、接頭漏油,油泵加壓缺乏形成千斤頂出力受限、壓力表線性度變差等情形,所以應選用耐壓高、任務壓力大和量程大的油管、油泵和壓力表。
          4.2.4關於機械式大批程(50mm)百分表,《大批程百分表》JJG379劃定的1級尺度爲:全程示值誤差和回程誤差分離不跨越40μm和8μm,相當于滿量程丈量誤差不大于0.1%。沉降測定立體應在千斤頂底座承壓板以下的樁身地位,即不得在承壓板上或千斤頂上設置沉降不雅測點,防止因承壓板變形招致沉降不雅測數據掉實。基准樁應打上天面以下足夠的深度,普通不小于1m。基准梁應一端固定,另外壹端簡支,這是爲削減溫度變更惹起的基准梁撓曲變形。在知足表4.2.5的劃定前提下,基准梁不宜太長,並應采用有用遮擋辦法,以削減溫度變更和起風下雨的影響,特別在日夜溫差較大且日間有陽光照耀時更應留意。
          4.2.5在試樁加卸載過程當中,荷載將經由過程錨樁(地錨)、壓重平台支墩傳至試樁、基准樁四周地基土並使之變形,隨著試樁、基准樁和錨樁(或壓重平台支墩)三者間互相間隔減少,土體變形對試樁發生的附加應力和使基准樁發生變位的影響加重。
          1985年,國際土力學與基本工程協會(ISSMFE)依據世界列國對有關靜載實驗的劃定,提出了靜載實驗的建議辦法並指出:試樁中心到錨樁(或壓重平台支墩邊)和到基准樁各自間的間隔應分離“不小于2.5m或3D”,這和我國現行標準劃定的“大于等于4D且不小于2.0m”比擬更輕易知足(小直徑樁按3D掌握,大直徑樁按2.5m掌握)。高重修建物下的大直徑樁實驗荷載大、樁間淨距小(劃定最小中心距爲3D),常常受設備才能制約,采取錨樁法檢測時,三者間的間隔有時很難知足“不小于4D” 的請求,加長基准梁又難防止發生明顯的氣象情況影響。斟酌到現場驗收實驗中的艱苦,且加載過程當中,錨樁上拔對基准樁、試樁的影響小于壓重平台對它們的影響,故本標準中對部門間距的劃定放寬爲“不小于3D”。
          關于壓重平台支墩力與基准樁和試樁之間的最小間距成績,應差別兩種情形看待。在場地土較硬時,堆載惹起的支墩及其周邊空中沉降和實驗加載惹起的空中回彈均很小。如Ф1200灌注樁采取10×10m2平台堆載11550kN,土層自上而下爲凝灰岩殘積土、強風化和中風化凝灰岩,堆載和實驗加載過程當中,距支墩邊1m、2m處不雅測到的空中沉降及回彈量簡直爲零。但在軟土場地,大噸位堆載因為支墩影響規模大而應惹起足夠的看重。以某一場地Ф500管樁堆載4000kN爲例:在距支墩邊0.95m、1.95m、2.55m和3.5m設四基礎准樁,平台堆載至4000kN時基准樁下沉量分離爲13.4mm、6.7mm、3.0mm和0.1mm;實驗加載至4000kN時不雅測點回彈量分離爲2.1mm、0.8mm、0.5mm和0.4mm。但也有報道管樁堆載6000kN,支墩發生顯著下沉,實驗加載至6000kN時,距支墩邊2.9m處的不雅測點回彈近8mm。這裏湧現兩個成績:其一,支墩邊距試樁較近時,大噸位堆載空中下沉將發生負摩阻力,特殊對磨擦型樁將顯著影響其承載力;其二,樁加載(空中卸載)時地基土回彈對基准樁影響。支墩對試樁、基准樁的影響水平與荷載程度及土質前提等有關。關於軟土場地跨越0kN的特大噸位堆載(今朝國際壓重平台法堆載已跨越30000kN),爲削減對試樁發生附加影響,應斟酌對支墩下2~3倍寬影響規模內的地基停止加固;對大噸位堆載支墩湧現顯著下沉的情形,尚需進一步積聚材料和研討其靠得住的沉降丈量辦法,簡略單純的方法是在闊別支墩處用水准儀或張緊的鋼絲不雅測基准樁的豎向位移。

          4.3  現 場 檢 測

          4.3.1 本條是爲使試樁具有代表性而提出的。
          4.3.2爲便于沉降丈量儀表裝置,試樁頂部宜淩駕試坑空中;爲使實驗樁受力前提與設計前提雷同,試坑空中宜與承台底標高分歧。關於工程樁驗收檢測,當樁身荷載程度較低時,許可采取水泥沙漿將樁頂抹平的簡略樁頭處置辦法。
          4.3.3 本條重要是斟酌在現實工程樁檢測中,因錨樁質量成績而招致試樁掉敗或半途停留的情形時有產生,爲此建議在試樁前對灌注樁及有接頭的混凝土預制樁停止完全性檢測,大致肯定其可否作錨樁應用。
          4.3.4 本條是按我國的傳統做法,對保持荷載法停止準繩性的劃定。
          4.3.5慢速保持荷載法是我國公認,且已沿用多年的尺度實驗辦法,也是其他工程樁豎向抗壓承載力驗收檢測辦法的獨壹比擬尺度。
          4.3.6~4.3.7  按4.3.6條第2款,慢速保持荷載法每級荷載持載時光起碼爲2h。對絕大多半樁基而言,爲包管上部構造正常應用,掌握樁基相對沉降是第壹名主要的,這是地基基本按變形掌握設計的根本準繩。在工程樁驗收檢測中,某些行業或處所尺度許可采取疾速保持荷載法,但未詳細劃定實驗步調和其他限制前提。1985年ISSMFE依據世界列國的靜載實驗有關劃定,在推舉的實驗辦法中,建議保持荷載法加載爲每小時一級,穩固尺度爲0.1mm/20min。當樁端嵌入基岩時,個體國度還許可延長時光;也有些國度爲測定樁的蠕變沉降速度建議采取終級荷載長時光保持法。
          疾速保持荷載法在國際從70年月就開端運用,我國口岸工程標準從83年(JTJ2202-83)、台灣地基設計標準從89年(DBJ-08-11-89)起就將這一辦法列入,與慢速法壹路並列爲靜載實驗辦法。疾速法因為每級荷載保持時光短(1h),各級荷載下的樁頂沉降絕對慢速法要小一些,但相差不大。表1列出了台灣市23根磨擦樁慢速保持荷載法實驗實測樁頂穩固時的沉降量和1h時沉降量的比較成果。從中可見,在1/2極限荷載點,疾速法1h時的樁頂沉降量與慢速法相差很小(0.5mm之內),均勻相差0.2mm;在極限荷載點相差要大些,爲0.6~6.1mm,均勻2.9mm。絕對而言,“慢速保持荷載法”的加荷速度比修建物建造過程當中的施工加載速度要快很多,慢速法試樁獲得的應用荷載對應的樁頂沉降與修建物樁基在歷久荷載感化下的現實沉降比擬,要小幾倍到十幾倍,所以,標準中的快慢速試樁沉降差別是可以疏忽的。
          關于快慢速法極限承載力比擬,依據台灣市統計的71根實驗樁材料(樁端在粘性土中47根,在砂土中24根),這些比較是在統壹根樁或樁土前提雷同的相鄰樁長進行的,得出的成果見表3。
                            穩固時的沉降量sw和1h時的沉降量s1h的比較                表2
          荷載點 sw與s1h之差(mm) s1h∕sw(%)
           幅度 均勻 幅度 均勻
          極限荷載 0.57~6.07 2.89 71~96 86
          1∕2極限荷載 0.01~0.51 0.20 95~100 98

                                 疾速法與慢速法極限承載力比擬                       表 3
          樁端土種別 疾速法比慢速法極限荷載進步幅度
          粘性土 0~9.6%,均勻0.45%
          砂土 -2.5%~9.6%,均勻2.3%
          從中可以看出疾速法實驗得出的極限承載力較慢速法略高一些,個中樁端在粘性土中均勻進步約1/2級荷載,樁端在砂土中均勻進步約1/4級荷載。
          在我國,若有些軟土中的磨擦樁,按慢速法加載,在2倍設計荷載的前幾級,就已湧現沉降穩固時光逐步延伸,即在2h乃至更長時光內不收斂。此時,采取疾速法是不合適的。而也有許多處所的工程樁驗收實驗,在每級荷載施加不久,沉降敏捷穩固,延長持載時光不會顯著影響試樁成果;且因實驗周期的延長,又可削減日夜溫差等情況影響惹起的沉降不雅測誤差。在此,建議疾速保持荷載法按以下步調停止:
          1 每級荷載施加後保持1h,按第5、15、30min測讀樁頂沉降量,今後每隔15min測讀一次。
          2 測讀時光累計爲1h時,若最初15min時光距離的樁頂沉降增量與相鄰15min時光距離的樁頂沉降增量比擬未顯著收斂時,應延伸保持荷載時光,直至最初15min的沉降增量小于相鄰15min的沉降增量爲止。
          3 終止加荷前提可按本標準第4.3.8條第1、3、4、5、6款履行。
          4 卸載時,每級荷載保持15min,按第5、15min測讀樁頂沉降量後,便可卸下一級荷載。卸載至零後,應測讀樁頂殘存沉降量,保持時光爲2h,測讀時光爲第5、15、30min,今後每隔30min測讀一次。
          各地在采取疾速法時,應總結積聚經歷,聯合本地前提提出合適的穩固掌握尺度。
          4.3.8  當樁身存在程度整合型裂縫、樁端有沉渣或吊腳時,在較低豎向荷載經常湧現本級荷載沉降跨越上一級荷載對應沉降5倍的陡降,當裂縫閉合或樁端與硬持力層接觸後,隨著持載時光或荷載增長,變形梯度逐步變緩;當樁身強度缺乏樁被壓斷時,也會湧現陡降,但與前相反,隨著沉降增長,荷載不克不及保持乃至大幅下降。所以,湧現陡降後不宜立刻卸荷,而應使樁下沉量跨越40mm,以大致斷定形成陡降的緣由。
          非嵌岩的長(超長)樁和大直徑(擴底)樁的Q-s曲線普通呈緩變型,在樁頂沉降到達40mm時,樁端阻力普通不克不及施展。前者因為長細比大、樁身較柔,彈性緊縮量大,樁頂沉降較大時,樁端位移還很小;後者雖樁端位移較大,但尚缺乏以使端阻力充足施展。是以,放寬樁頂總沉降量掌握尺度是公道的。

          4.4  檢測數據剖析與剖斷

          4.4.1 除Q-s曲線、s-lgt曲線外,還有s-lgQ曲線。統壹工程的一批試樁曲線應按雷同的沉降縱座標比例繪制,滿刻度沉降值不宜小于40mm,如許可以使成果直不雅、便于比擬。
          4.4.2 大理論經歷註解:當沉降量到達樁徑的10%時,才能夠湧現極限荷載(太沙基和ISSMFE);粘性土中端阻力充足施展所需的樁端位移爲樁徑的4%~5%,而砂土中至多到達15%。故本條第4款對緩變型Q-s曲線,按s=0.05D肯定直徑大于等于800mm樁的極限承載力大體上是守舊的;且由於D≥800mm時界說爲大直徑樁,當D=800mm,0.05D=40mm,正好與中、小直徑樁的沉降尺度連接。應當留意,世界列國按樁頂總沉降肯定極限承載力的劃定差異較大,這和列國平安系數的取值巨細、特殊是上部構造對樁基沉降的請求有關。是以當按本標準建議的按樁頂沉降量肯定極限承載力時,尚應斟酌上部構造對樁基沉降的詳細請求。
          4.4.3 本標準單樁豎向抗壓承載力的統計按《修建地基基本設計標準》GB50007的劃定履行。也有依據統計承載力尺度差大于15%時,采取極限承載力尺度值折減系數的修改辦法。現實操作中對樁數大于等于4根時,折減系數的盤算比擬繁瑣,且靜載檢測自己是經由過程小樣原來揣摸整體。樣本容量愈小,靠得住度愈低,而影響單樁承載力的身分龐雜多變。當一批受檢樁中有一根樁承載力太低,若正好不是有時緣由,則該驗收批一旦被接收,就會增長應用方的風險。是以劃定級差跨越均勻值的30%時,起首應剖析緣由,聯合工程現實綜合剖析辨別。例如一組5根試樁的承載力值順次爲800、950、、1100、1150kN,均勻值爲kN,單樁承載力最低值和最高值的極差爲350kN,跨越均勻值的30%,則不得將最低值800kN去失落將前面4個值取均勻,或將最低和最高值都去失落取中央3個值的均勻值,應查明能否湧現樁的質量成績或場地前提變異;若低值承載力湧現的緣由並不是有時的施工質量形成,則按本例順次去失落高值後取均勻,直至知足極差不跨越30%的前提。另外,對樁數小于或等于3根的柱下承台、或試樁數目僅爲2根時,應采取低值,以確保平安。關於僅經由過程大批試樁沒法判明級差大的緣由時,可增長試樁數目。
          4.4.4 《修建地基基本設計標準》GB50007劃定的單樁豎向抗壓承載力特點值是按單樁豎向抗壓極限承載力統計值除以平安系數2獲得的,綜合反應了樁側、樁端極限阻力掌握承載力特點值的低限請求。
          4.4.5  本條劃定了檢測申報中應包括的一些內容。防止檢測申報過于簡略,也有益于拜托方、設計及檢測部分對申報的審查和剖析。
           
          5  單樁豎向抗拔靜載實驗

          5.1  適 用 範 圍

          5.1.1 單樁豎向抗拔靜載實驗是檢測單樁豎向抗拔承載力最直不雅、靠得住的辦法。與本標準中抗壓靜載實驗一樣,拔樁實驗也是采取了國際外習用的保持荷載法,並劃定應采取慢速保持荷載法。
          5.1.2 當須要檢測樁側抗拔極限摩阻力或懂得樁底上拔量時,可按本標準附錄A中有關辦法履行。
          5.1.3 當爲設計供給根據時,應加載到能辨別單樁抗拔極限承載力爲止,或加載到樁身體料強度掌握值。在對工程樁抽樣驗收檢測時,可按設計請求掌握最大上拔荷載,但應有足夠的平安貯備。

          5.2  儀器設備及其裝置

          5.2.1  本條的請求根本同第4.2.1條。因拔樁實驗時千斤頂安置在反力架下面,當采取二台以上千斤頂加載時,應采用必定的平安辦法,避免千斤頂傾倒或其他不測變亂產生。
          5.2.2  當采取自然地基作反力時,雙方支座處的地基強度應鄰近,且雙方支座與空中的接觸面積宜雷同,防止加載過程當中雙方沉降不均形成試樁偏幸受拉。爲包管反力梁的穩固性,應留意反力樁頂面直徑(或邊長)不小于反力架的梁寬。
          5.2.3~5.2.5  這三條根本參照本標準第4.2.3~4.2.5條履行,但應留意以下兩點:
          1 樁頂上拔量丈量立體必需在樁身地位,嚴禁在混凝土樁的受拉鋼筋上設置位移不雅測點,防止因鋼筋變形招致上拔量不雅測數據掉實。
          2 在采取自然地基供給支座反力時,拔樁實驗加載相當于給支座處空中加載。支座鄰近的空中也是以會湧現分歧水平的沉降。荷載越大,這類變形越顯著。爲避免支座處地基沉降對基准梁的影響,一是應使基准樁與支座、試樁各自之間的間距知足表4.2.5的劃定,二是基准樁需打入試坑空中以下必定深度(普通不宜小于1m)。

          5.3  現 場 檢 測

          5.3.1  本條包括以下三個方面內容:
          1 在拔樁實驗前,對混凝土灌注樁及有接頭的預制樁采取低應變法檢討樁身質量,目標是避免因實驗樁本身質量成績而影響抗拔實驗結果。
          2 反抗拔實驗的鑽孔灌注樁在澆注混凝土進步行成孔檢測,目標是查明樁身有沒有顯著擴徑景象或湧現擴展頭,是以類樁的抗拔承載力缺少代表性。特殊是擴展頭樁及樁身中下部有顯著擴徑的樁,其抗拔極限承載力遠遠高于長度和樁徑雷同的非擴徑樁,且雷同荷載下的上拔量也有顯著差異。
          3 對有接頭的PHC、PTC和PC管樁應停止接頭抗拉強度驗算。對電焊接頭的管樁除驗算其主筋強度外,還要斟酌主筋墩頭的折減系數和管節端板偏幸受拉時的強度及穩固性。墩頭折減系數可按有關標準取0.92,而端板強度的驗算則比擬龐雜,可按經歷取一個較爲平安的系數。
          5.3.2  本條劃定拔樁實驗應采取慢速保持荷載法,其荷載分級、實驗辦法及穩固尺度均同第4.3.4條和4.3.6條有關劃定。
          5.3.3  本條劃定湧現所列四種情形之一時,可終止荷載。但如果在較小荷載下湧現某級荷載的樁頂上拔量大于前一級荷載下的5倍時,應綜合剖析緣由。若是實驗樁,需要時可持續加載,因混凝土樁當樁身湧現多條環向裂痕後,其樁頂位移會湧現小的漸變,而此時並不是到達樁側土的極限抗拔力。

          5.4  檢測數據剖析與剖斷

          5.4.1  拔樁實驗與壓樁實驗一樣,普通應繪制U-δ曲線和δ-lgt曲線,但當上述二種曲線難以辨別時,也能夠輔以δ-lgU曲線或lgU-lgδ曲線,以肯定拐點地位。
          5.4.2  本條前兩款肯定的抗拔極限承載力是土的極限抗拔阻力與樁(包含樁向上活動所帶動的土體)的自重尺度兩部門之和。第3款所指的“斷裂”,是因鋼筋強度不敷情形下的斷裂。假如因抗拔鋼筋受力不平均,部門鋼筋因受力太大而斷裂時,應視爲該樁實驗生效,並停止彌補實驗。不克不及將鋼筋斷裂前一級荷載作爲極限荷載。
          5.4.4  工程樁驗收檢測時,混凝土樁抗拔承載力能夠受抗裂或鋼筋強度制約,而土的抗拔阻力還沒有施展到極限,普通宜取最大荷載或取上拔量掌握值對應的荷載作爲極限荷載,不克不及隨意馬虎外推。
          5.4.5  當按統計的試樁豎向抗拔極限承載力肯定單樁豎向抗拔承載力特點值Ua時,平安系數取爲2,明顯只與極限抗菌素拔承載力按土的極限抗拔阻隔力掌握的情形對應。有關抗裂掌握請求的說明可拜見表6.4.6~6.4.7條的條則解釋。

          6  單樁程度靜載實驗

          6.1  適 用 範 圍

          6.1.1樁的程度承載力靜載實驗除樁頂自在的單樁實驗外,還有帶承台樁的程度靜載實驗(斟酌承台的底面阻力和正面抗力,以便充足反應樁基在程度力感化下的現實任務狀態)、樁頂不克不及自在遷移轉變的分歧束縛前提及樁頂施加垂直荷載等實驗辦法,也有輪回荷載的加載辦法。這一切都可依據設計的特別請求賜與知足,並參考本辦法停止。
          6.1.2樁的抗彎才能取決于樁和土的力學機能、樁的自在長度、抗彎剛度、樁寬、樁頂束縛等身分。實驗前提應盡量和現實任務前提接近,將各類影響下降到最小的水平,使實驗結果能盡可能反應工程樁的現實情形。平日情形下,實驗前提很難做到和工程樁的情形完整分歧,此時應經由過程實驗樁測得樁周土的地基反力特征,即地基土的程度抗力系數。它反應了樁在分歧深度處樁側土抗力和程度位移之間的關系,可視爲土的固有特征。依據現實工程樁的情形(如分歧樁頂束縛、分歧自在長度),用它肯定土抗力巨細,進而盤算單樁的程度承載力。是以經由過程實驗求得地基土的程度抗力系數具有更現實、更廣泛的意義。

          6.2  儀器設備及其裝置

          6.2.3  程度力感化點地位高于基樁承台底標高,實驗時在絕對承台底面處發生附加彎矩,影響測試成果,也晦氣于將實驗結果依據現實樁頂的束縛予以修改。球形支座的感化是在實驗過程當中,堅持感化力的偏向壹直程度和經由過程樁軸線,不隨樁的傾斜或改變而轉變。
          6.2.6  爲包管各測試斷面的應力最大值及響應彎矩的丈量精度,試樁設置時應嚴厲掌握測點的縱剖面與力感化偏向之間的誤差。對蒙受程度荷載的樁而言,樁的損壞是因為樁身彎矩惹起的構造損壞。是以對中長樁而言,淺層土的性質起了主要感化,在這段規模內的彎矩變更也最大。爲找出最大彎矩及其地位,應加密測試斷面。

          6.3  現 場 檢 測

          6.3.1  單向多輪回加載法,重要是爲了模仿現實構造的受力情勢。因為構造物蒙受的現實荷載異常龐雜,所以當需斟酌歷久程度荷載感化影響時,宜采取第4章劃定的慢速保持荷載法。因為單向多輪回荷載的施加會給內力測試帶來不穩固身分,爲便利測試,建議采取第4章劃定的慢速或疾速保持荷載法;另外程度實驗樁平日以構造損壞爲主,爲延長實驗時光,也可采取更短時光的疾速保持荷載法。例如《口岸工程樁基標準》(樁的程度承載力設計)JTJ254-98劃定每級荷載保持20min。
          6.3.3  反抗彎機能較差的長樁或中長樁而言,蒙受程度承載力的樁的損壞特點是樁身強度損壞,即樁身產生折斷,此時實驗天然終止。本條對終止加荷的程度位移限制請求是依據《修建樁基技術標準》提出的;在工程樁程度承載力驗收檢測中,終止加荷前提可按設計請求或標準劃定的程度位移許可值掌握。

          6.4  檢測數據剖析與剖斷

          6.4.1  本條中的地基土程度土抗力系數隨深度增加的比例系數m值的盤算公式僅實用于程度力感化點至試坑空中的樁自在長度爲零時的情形。按樁、土絕對剛度分歧,程度荷載感化下的樁-系統有兩種任務狀況和損壞機理,一種是“剛性短樁”,因遷移轉變或平移而損壞,相當于αh<2.5時的情形;另外壹種是工程中罕見的“彈性長樁”,樁身發生撓曲變形,樁下段嵌固于土中不克不及遷移轉變,即本條中αh≥4.0的情形。在2.5≤αh<4.0規模內,稱爲“有限長度的中長樁”。《修建樁基技術標準》對中長樁的νy變更給出了詳細數值(見表3)。是以,在按式(6.4.1-1)盤算m值時,應先試算αh值,以肯定αh能否大于或等于4.0,若在2.5~4.0規模之內,應調劑νy值從新盤算m值(有些行業尺度不斟酌)。當αh<2.5時,式(6.4.1-1)不實用。
                                        樁頂程度位移系數νy                                                       表4
          樁的換算埋深αh    4.0 3.5 3.0 2.8 2.6 2.4
          樁頂自在或鉸接時的νy值   2.441   2.502   2.727   2.905   3.163   3.526
          注:當αh>4.0時取αh=4.0。
              實驗獲得的地基土程度抗力系數的比例系數m不是一個常量,而是隨空中程度位移及荷載而變更的曲線。
          6.4.3  關於混凝土長樁或中長樁,隨著程度荷載的增長,樁側土體的塑性區自上而下逐步展開擴展,最大彎矩斷面下移,最初構成樁身構造的損壞。所測程度臨界荷載Hcr即當樁身發生開裂時所對應的程度荷載。由於只要混凝土樁才會發生開裂,故只要混凝土樁才有臨界荷載。
          6.4.4  單樁程度極限承載力是對應于樁身折斷或樁身鋼筋應力到達屈從時的前一級程度荷載。
          6.4.6~6.4.7  單樁程度承載力特點值除與樁的資料強度、截面剛度、入土深度、土質前提、樁頂程度位移許可值有關外,還與樁頂界限前提(嵌固情形和樁頂豎向荷載巨細)有關。因為修建工程的基樁樁頂嵌入承台長度平日較短,其與承台銜接的現實束縛前提介于固接與鉸接之間,這類銜接相對樁頂完整自在時可削減樁頂位移,相對樁頂完整固接時可下降樁頂束縛彎矩偏重新分派樁身彎矩。假如樁頂完整固接,程度承載力按位移掌握時,是樁頂自在時的2.60倍;對較低配筋率的灌注樁按樁身強度(開裂)掌握時,因為樁頂彎矩的增長,程度臨界承載力是樁頂自在時的0.83倍。假如斟酌樁頂豎向荷載感化,混凝土樁的程度承載力將會發生變更,樁頂荷載是壓力,其程度承載力增長,反之減小。
          樁頂自在的單樁程度實驗獲得的承載力和彎矩僅代表試樁前提的情形,要獲得相符現實工程樁嵌固前提的受力特征,需將試樁成果轉化,而求得地基土程度抗力系數是完成這一轉化的癥結。斟酌到程度荷載-位移關系的非線性且m值隨荷載或位移增長而減小,有需要給出H-m和Y0-m曲線並按以下斟酌肯定m值:
          1 可按設計給出的現實荷載或樁頂位移肯定m。
          2 設計未做詳細劃定的,可取6.4.6條或6.4.7條肯定的程度承載力特點值對應的m值:對低配筋率灌注樁,程度承載力多由樁身強度掌握,則應按實驗獲得的H-m曲線取程度臨界荷載所對應的m值;關於高配筋率混凝土樁或鋼樁,程度承載力按許可位移掌握時,可按設計請求的程度許可位移拔取m值。
          與豎向抗壓、抗拔樁分歧,混凝土樁在程度荷載感化下的損壞形式通常是曲折損壞,極限承載力由樁身強度掌握。所以6.4.6條在肯定單樁程度承載力特點值Ha時未采取按試樁程度極限承載力除以平安系數的辦法,而依照樁身強度、開裂或許可位移等掌握身分來肯定Ha。不外,也恰是由於程度承載樁的承載才能極限狀況重要受樁身強度制約,經由過程實驗給出極限承載力和極限彎矩對強度掌握設計長短常需要的。抗裂請求不只觸及樁身強度,也觸及樁的經久性。6.4.7條雖許可按設計請求的程度位移肯定程度承載力,但依據《混凝土構造設計標準》GB50010,只要裂痕掌握品級爲三級的構件,才許可湧現裂痕,且樁所處的情況種別至多是二級以上(含二級),裂痕寬度限值爲0.2mm。是以,當裂痕掌握品級爲1、二級時,按6.4.7條肯定的程度承載力特點值就不該跨越程度臨界荷載。


           
          7  鑽芯法

          7.1  適 用 範 圍

          7.1.1 鑽芯法是檢測鑽(沖)孔、人工挖孔等現澆混凝土灌注樁的成樁質量的一種有用手腕,不受場地前提的限制,特殊實用于大直徑混凝土灌注樁的成樁質量檢測。鑽芯法檢測的重要目標有四個:
          1 檢測樁身混凝土質量情形,如樁身混凝土膠結狀態、有沒有氣孔、松懈或斷樁等,樁身混凝土強度能否相符設計請求。
          2 樁底沉渣能否相符設計或標準的請求。
          3 樁底持力層的岩土性狀(強度)和厚度能否相符設計或標準請求。
          4 施工記載樁長能否真實。
          受檢樁長徑比擬大時,成孔的垂直度和鑽芯孔的垂直度很難掌握,鑽芯孔輕易偏離樁身,故請求受檢樁樁徑不宜小于800mm、長徑比不宜大于30。

          7.2  設  備

          7.2.1~7.2.3  應采取帶有産品及格證的鑽芯設備。鑽機宜采取機械岩芯鑽探的液壓鑽機,並配有響應的鑽塔和穩固的底座,機械技術機能優越,不得應用立軸曠動過大的鑽機。
          孔口管、扶正穩固器(又稱導向器)及可撈取堅實渣樣的鑽具應依據須要選用。樁較長時,應應用扶正穩固器確保鑽芯孔的垂直度。
          今朝鑽芯取樣辦法分三大類:鋼粒鑽進、硬質合金鑽進和金剛石鑽進。鋼粒鑽進能經由過程堅固岩石,但鑽頭與切削具是離開的,破裂孔底環狀面積大、芯樣直徑小、芯樣易破裂、磨損大、采用率低,不實用于基樁鑽芯法檢測。硬質合金鑽進固然切削具損壞岩石比擬安穩、破裂孔底環狀間隙絕對較小、孔壁與鑽具間隙小、芯樣直徑大、采用率較好,然則硬質合金鑽只實用于小于七級的岩石(岩石有十二級分類),不實用于基樁鑽芯法檢測。金剛石鑽頭切削刀細、破裂岩石安穩、鑽具孔壁間隙小、破裂孔底環狀面積小、且因為金剛石較硬、研磨性較強,高速鑽進時、芯樣受鑽具磨損時光短,輕易取得比擬真實的芯樣,是獲得第一手真實材料的好方法,是以鑽芯法檢測應采取金剛石鑽進。
          芯樣試件直徑不宜小于骨料最大粒徑的3倍,在任何情形下不得小于骨料最大粒徑的2倍,不然試件強度的團圓性較大。今朝,鑽頭外徑有76mm、91mm、101mm、110mm、130mm幾種規格,從經濟公道的角度綜合斟酌,應選用外徑爲101mm和110mm的鑽頭;當受檢樁采取商品混凝土、骨料最大粒徑小于30mm時,可選用外徑爲91mm的鑽頭;假如不檢測混凝土強度,可選用外徑爲76mm的鑽頭。

          7.3  現 場 檢 測

          7.3.1  當鑽芯孔爲一個時,劃定宜在距樁中心10~15cm的地位開孔,是斟酌導管鄰近的混凝土質量絕對較差、不具有代表性;同時也便利第二個孔的地位安排。
          爲精確肯定樁的中心點,樁頭宜開挖袒露;來不及開挖或未便開挖的樁,應由經緯儀測出樁位中心。
          樁端持力層岩土性狀的精確斷定直接關系到受檢樁的應用平安。《修建地基基本設計標準》GB50007劃定:嵌岩灌注樁請求按端承樁設計,樁端以下三倍樁徑規模內無脆弱夾層、斷裂破裂帶和洞隙散布,在樁底應力分散規模內無岩體臨空面。固然施工前已停止岩土工程勘探,但有時鑽孔數目有限,對較龐雜的地質前提,很難周全弄清岩石、土層的散布情形。是以,應對樁底持力層停止足夠深度的鑽探。
          7.3.2~7.3.5  鑽芯設備應精心裝置、賣力檢討。鑽進過程當中應常常對鑽機立軸停止校訂,實時改正立軸誤差,確保鑽芯進程不產生傾斜、移位。設備裝置後,應停止試運轉,在確認正常前方能開鑽。
          樁頂面與鑽機塔座間隔大于2m時,宜裝置孔口管。開孔宜采取合金鑽頭、開孔深爲0.3~0.5m後裝置孔口管,孔口管下入時應嚴厲丈量垂直度,然後固定。
          當湧現鑽芯孔與樁體偏離時,應立刻停機記載,剖析緣由。當有爭議時,可停止鑽孔測斜,以斷定是受檢樁傾斜跨越標準請求照樣鑽芯孔傾斜跨越劃定請求。
          金剛石鑽頭、擴孔器與卡簧的合營和應用請求:金剛石鑽頭與岩芯管之間必需安有擴孔器,用以修改孔壁;擴孔器外徑應比鑽頭外徑大0.3~0.5mm,卡簧內徑應比鑽頭內徑小0.3mm閣下;金剛石鑽頭和擴孔器應按外徑先大後小的分列次序應用,同時斟酌鑽頭內徑小的先用,內徑大的後用。
          金剛石鑽進技術參數:
          1  鑽頭壓力:鑽芯法的鑽頭壓力應依據混凝土芯樣的強度與膠結利害而定,膠結好、強度高的鑽頭壓力可大,相反的壓力應小;普通情形初壓力爲0.2MPa,正常壓力1MPa。
          2  轉速:回次初轉速宜爲100r/min閣下,正常鑽進時可以采取高轉速,但芯樣膠結強度低的混凝土應采取低轉速。
          3  沖刷液量:鑽芯法宜采取清水鑽進,沖刷液量普通按鑽頭巨細而定。鑽頭直徑爲101mm時,其沖刷液流量應爲60~120L/min。
          金剛石鑽進應留意的事項:
          1  金剛石鑽進前,應將孔底硬質合金撈取清潔並磨滅,然後磨平孔底。
          2  提鑽卸取芯樣時,應應用專門的自在鉗擰卸鑽頭和擴孔器。
          3  提放鑽具時,鑽頭不得在地下拖沓;下鑽時金剛石鑽頭不得碰撞孔口或孔口管上;產生墩鑽或跑鑽變亂,應提鑽檢討鑽頭,不得自覺鑽進。
          4  當孔內有失落塊、混凝土芯零落或殘留混凝土芯跨越200mm時,不得應用新金剛石鑽頭掃孔,應應用舊的金剛石鑽頭或針狀合金鑽頭套掃。
          5  下鑽前金剛石鑽頭不得下至孔底,應下至距孔底200mm處,采取輕壓慢轉掃到孔底,待鑽進正常後再慢慢增長壓力和轉速至正常規模。
          6  正常鑽進時不得隨便提動鑽具,以避免混凝土芯梗塞,發明混凝土芯梗塞時應連忙提鑽,不得持續鑽進。
          7  鑽進過程當中要隨時視察沖刷液量和泵壓的變更,正常泵壓應爲0.5~1MPa,發明異常應查明緣由,立刻處置。
          7.3.6鑽至樁底時,爲檢測樁底沉渣或虛土厚度,應采取減壓、慢速鑽進,若遇鑽具突降,應即停鑽,實時丈量機上余尺,精確記載孔深及有關情形。
          當持力層爲中、輕風化岩石時,可將樁底0.5m閣下的混凝土芯樣、0.5m閣下的持力層和沉渣歸入統壹回次。當持力層爲強風化岩層或土層時,可采取合金鋼鑽頭幹鑽等合適的鑽芯辦法和工藝鑽取沉渣並測定沉渣厚度。
          對中、輕風化岩的樁底持力層,可直接鑽取岩芯辨別;對強風化岩層或土層,可采取動力觸探、尺度貫入實驗等辦法辨別。實驗宜在距樁底50cm內停止。
          7.3.7芯樣掏出後,應由上而下按回次次序放進芯樣箱中,芯樣正面上應清楚標明回次數、塊號、本回次總塊數(宜寫成帶分數的情勢,如 表現第2回次共有5塊芯樣,本塊芯樣爲第3塊)。實時記載孔號、回次數、起至深度、塊數、總塊數、芯樣質量的初步描寫及鑽進異常情形。
          前提允許時,可采取鑽孔電視幫助斷定混凝土質量。
          7.3.8對樁身混凝土芯樣的描寫包含混凝土鑽進深度,芯樣持續性、完全性、膠結情形、外面滑膩情形、斷口氣合水平、混凝土芯能否爲柱狀、骨料巨細散布情形,氣孔、蜂窩麻面、溝槽、破裂、夾泥、松懈的情形,和取樣編號和取樣地位。
          對持力層的描寫包含持力層鑽進深度,岩土稱號、芯樣色彩、構造結構、裂隙發育水平、堅固及風化水平,和取樣編號和取樣地位,或動力觸探、尺度貫入實驗地位和成果。分層岩層應分離描寫。
          7.3.9  應先拍黑色照片,後截取芯樣試件。取樣終了殘剩的芯樣宜移交拜托單元妥當保留。

          7.4  芯樣試件截取與加工

          7.4.1 以幾率論爲基本、用靠得住性目標器量樁基的靠得住度是比擬迷信的評價基樁強度的辦法,即在鑽芯法受檢樁的芯樣中截取一批芯樣試件停止抗壓強度實驗,采取統計的辦法斷定混凝土強度能否知足設計請求。但在運用上存在以下一些艱苦:
          1 因為基樁施工的特別性,評價單根受檢樁的混凝土強度比評價全部樁基工程的混凝土強度更公道。
          2 《混凝土強度磨練評定尺度》GBJ107-87界說立方體抗壓強度尺度值采取了幾率論和靠得住度概念,然則在該尺度第4.1.3條中斷定一個驗收批的混凝土強度能否及格時采取了兩個不等式:
          mfcu–λ1·sfcu ≥0.9 fcu,k                                                         (1)
          f ccu,min ≥λ2 ·fcu,k                                        (2)
          假如說第一個不等式沿用了幾率論和靠得住度概念,那末,第二個不等式是斟酌評定對象是構造受力構件,不許可湧現太低的小值。同時,該尺度指出一組試件的強度代表值應由三個試件的強度值肯定,而鑽芯法增長3倍的芯樣試件數目有艱苦。
          3 混凝土樁應作爲受力構件斟酌,軟弱部位的強度(構造承載才能)可否知足應用請求,直接關系到構造平安。
          綜合多種身分斟酌,劃定按上、中、下截取芯樣試件的準繩,同時對缺點和多孔取樣作了劃定。
          普通來講,蜂窩麻面、溝槽等缺點部位的強度較正常膠結的混凝土芯樣強度低,不管是嚴把質量關,盡量查明質量隱患,照樣便于設計人員停止構造承載力驗算,都有需要對缺點部位的芯樣停止取樣實驗。是以,缺點地位能取樣實驗時,本條明白劃定應截取一組芯樣停止混凝土抗壓實驗。
          假如統壹基樁的鑽芯孔數大于一個,個中一孔在某深度存在蜂窩麻面、溝槽、空泛等缺點,芯樣試件強度能夠不知足設計請求,按第7.6.1條的多孔強度盤算準繩,在其他孔的雷同深度部位取樣停止抗壓實驗長短常需要的,在包管構造承載才能的條件下,削減加固處置費用。
          7.4.2 爲便于設計人員對端承力的驗算,供給分層岩性的各層強度值是需要的。爲包管岩石原始性狀,拔取的岩石芯樣應實時包裝並浸泡在水中。
          7.4.3 關於基樁混凝土芯樣來講,芯樣試件可選擇的余地較大,是以,不只請求芯樣試件不克不及有裂痕或有其他較大缺點,並且請求芯樣試件內不克不及含有鋼筋;同時,為了不試件強度的團圓性較大,在拔取芯樣試件時,應視察芯樣正面的表不雅混凝土粗骨料粒徑,確保芯樣試件均勻直徑小于2倍表不雅混凝土粗骨料最大粒徑。
          為了不再對芯樣試件高徑比停止修改,劃定有用芯樣試件的高度不得小于0.95d且不得大于1.05d時(d爲芯樣試件均勻直徑)。
          附錄E劃定均勻直徑丈量準確至0.5mm;沿試件高度任壹向徑與均勻直徑相差達2mm以上時不得用作抗壓強度實驗。這裏作以下幾點解釋:
          1  一方面請求直徑丈量準確小于1mm,另外壹方面許可分歧高度處的直徑相差大于1mm,增大了芯樣試件強度的不肯定度。斟酌到鑽芯進程對芯樣直徑的影響是強度低的處所直徑偏小,而抗壓實驗時直徑偏小的處所輕易損壞,是以,在丈量芯樣均勻直徑時宜選擇表不雅直徑偏小的芯樣中部部位。
          2  許可沿試件高度任壹向徑與均勻直徑相差達2mm,極端情形下,芯樣試件的最大直徑與最小直徑相差可達4 mm,此時雖然知足標準劃定,然則,當芯樣正面有顯著海浪狀時,應檢討鑽機的機能,鑽頭、擴孔器、卡簧能否公道設置裝備擺設,機座能否裝置穩定,鑽機立軸能否擺動過大,進步鑽機操作人員的技術程度。
          3  在諸多身分中,芯樣試件端面的平整度是一個主要的身分,也是輕易被檢測人員疏忽的身分,應惹起足夠的看重。

          7.5  芯樣試件抗壓強度實驗

          7.5.1 依據樁的任務情況狀況,試件宜在20±5℃的清水中浸泡一段時光落後行抗壓強度實驗。本條劃定芯樣試件加工終了後,便可停止抗壓強度實驗,一方面斟酌到鑽芯過程當中諸身分影響均使芯樣試件強度下降,另外壹方面是出于便利斟酌。
          7.5.2 芯樣試件抗壓損壞時的最大壓力值與混凝土尺度試件顯著分歧,芯樣試件抗壓強度實驗時應公道選擇壓力機的量程和加荷速度,包管實驗精度。
          7.5.3 當湧現截取芯樣未能制造成試件、芯樣試件均勻直徑小于2倍試件內混凝土粗骨料最大粒徑時,應從新截取芯樣試件停止抗壓強度實驗。前提不具有時,可將別的兩個強度的均勻值作爲該組混凝土芯樣試件抗壓強度值。在申報中應對有關情形予以解釋。
          7.5.4 混凝土芯樣試件的強度值不等于在施工現場取樣、成型、同前提養護試塊的抗壓強度,也不等于尺度養護28天的試塊抗壓強度。台灣有137組數據註解在樁身混凝土中的鑽芯強度與立方體強度的比值的統計均勻值爲0.749。爲考核小芯樣取芯的團圓性(如尺寸效應、機械擾動等),台灣、台灣、台灣等地6家單元在尺度立方體試塊中鑽取芯樣停止抗壓強度實驗(強度品級C15~C50,芯樣直徑68~100mm,共184組),目標是消除齡期、振搗和養護前提的差別,但成果註解:芯樣試件強度與立方體強度的比值分離爲0.689、0.848、0.895、0.915、1.106、1.106,均勻爲0.943,個中有兩單元得出了Φ68、Φ80芯樣強度與Φ100芯樣強度比擬均接近于1.0的結論。當消除齡期和養護前提(溫度、濕度)差別時,雖然廣泛認同芯樣強度低于立方體強度,特別是在樁身混凝土中鑽芯更是如斯,但上述成果解釋:尚不克不及采取一個同壹的折算系數來反應芯樣強度與立方體強度的差別。作爲行業尺度,爲了平安起見,本標準暫不推舉采取1/0.88(國際一些處所尺度采取的折算系數)對芯樣強度停止進步修改,留待各地依據實驗成果停止調劑。
          7.5.5  岩石芯樣試件數目按本標準7.4.3條每組芯樣制造三個芯樣抗壓試件的劃定。當岩石芯樣抗壓強度實驗僅僅是合營斷定樁底持力層岩性時,檢測申報中可不給出岩石飽和單軸抗壓強度尺度值,只給出均勻值;當須要肯定岩石飽和單軸抗壓強度尺度值時,宜按《修建地基基本設計標準》GB50007附錄J履行。

          7.6  檢測數據剖析與剖斷

          7.6.1 因為混凝土芯樣試件抗壓強度的團圓性比混凝土尺度試件大很多,采取《混凝土強度磨練評定尺度》GBJ107來盤算混凝土芯樣試件抗壓強度代表值有時會湧現沒法肯定代表值的情形。為了不這類情形,對數千組數據停止驗算,證明取均勻值的辦法是可行的。
          統壹根樁有兩個或兩個以上鑽芯孔時,應綜合斟酌各孔芯樣強度來評定樁身承載力。取統壹深度部位各孔芯樣試件抗壓強度的均勻值作爲該深度的混凝土芯樣試件抗壓強度代表值,是一種輕便適用辦法。
          7.6.2 固然樁身軸力上大下小,但從設計角度斟酌,樁身承載力受最軟弱部位的混凝土強度掌握。
          7.6.3 樁底持力層岩土性狀的描寫、剖斷應有工程地質專業人員介入,並應相符《岩土工程勘探標準》GB50021的有關劃定。
          7.6.4~7.6.5  經由過程芯樣特點對樁身完全性分類,有比低應變法更直不雅的一面,也有壹知半解代表性差的一面。統壹根樁有兩個或兩個以上鑽芯孔時,樁身完全性分類應綜合斟酌各鑽芯孔的芯樣質量情形。分歧鑽芯孔的芯樣在統壹深度部位均存在缺點時,該地位存在平安隱患的能夠性大,樁身缺點種別應判重些。
          在本標準中,固然按芯樣特點剖斷完全性和經由過程芯樣試件抗壓實驗剖斷樁身強度能否知足設計請求在內容上絕對自力,且表3.5.1中的樁身完全性分類是針對缺點能否影響構造承載力而做出的準繩性劃定。然則,除樁身裂隙外,依據芯樣特點描寫,豈論缺點屬于哪壹種類型,都指明或絕對註解樁身混凝土質量差,即存在低強度區這一個性。是以關於鑽芯法,完全性分類尚應聯合芯樣強度值綜合剖斷。例如:
          1  蜂窩麻面、溝槽、空泛等缺點水平應依據其芯樣強度實驗成果斷定。若沒法取樣或不克不及加工成試件,缺點水平應判重些。
          2  芯樣持續、完全、膠結好或較好、骨料散布平均或根本平均、斷口氣合或根本吻合;芯樣正面無表不雅缺點,或雖有氣孔、蜂窩麻面、溝槽,但可以或許截取芯樣制造成試件;芯樣試件抗壓強度代表值不小于混凝土設計強度品級;則剖斷基樁的混凝土質量知足設計請求。
          3  芯樣任一段松懈、夾泥或分層,鑽進艱苦乃至沒法鑽進,則剖斷基樁的混凝土質量不知足設計請求;若僅在一個孔中湧現前述缺點,而在其他孔同身度部位未湧現,爲確保質量,仍應停止工程處置。
          4  部分混凝土破裂、沒法取樣或雖能取樣但沒法加工成試件,普通剖斷爲Ⅲ類樁。然則,當鑽芯孔數爲3個時,若統壹深度部位芯樣質量均如斯,宜判爲Ⅳ類樁;假如僅一孔的芯樣質量如斯,且長度小于10cm,另兩孔同深度部位的芯樣試件抗壓強度較高,宜判爲Ⅱ類樁。
          除樁身完全性和芯樣試件抗壓強度代表值外,當設計有請求時,應斷定樁底的沉渣厚度、持力層岩土性狀(強度)或厚度能否知足或到達設計請求;不然,應斷定能否知足或到達標準請求。
           
           
          8  低應變法

          8.1  適 用 範 圍

          8.1.1 今朝國際外廣泛采取瞬態沖擊方法,經由過程實測樁頂加快度或速度呼應時域曲線,籍一維動搖實際剖析來剖斷基樁的樁身完全性,這類辦法稱之爲反射波法(或瞬態時域剖析法)。據建立部所發工程樁動測單元天資證書的數目統計,絕大多半的單元采取上述辦法,所用動測儀器普通都具有傅立葉變換功效,即經由過程速度幅頻曲線幫助剖析剖斷樁身完全性,即所謂瞬態頻域剖析法;也有些動測儀器還具有實測錘擊力並對其停止傅立葉變換的功效,進而獲得導納曲線,這稱之爲瞬態機械阻抗法。固然,采取穩態激振方法直接測得導納曲線,則稱之爲穩態機械阻抗法。不管瞬態激振的時域剖析照樣瞬態或穩態激振的頻域剖析,只是習氣上從動搖實際或振動實際兩個分歧角度去剖析,數學上疏忽截斷和泄露誤差時,時域旌旗燈號和頻域旌旗燈號可經由過程傅立葉變換樹立對應關系。所以,當樁的界限和初始前提雷同時,時域和頻域剖析成果應異曲同工。綜上所述,斟酌到今朝國際外應用辦法的廣泛水平和可操作性,本標準將上述辦法歸並編寫並統稱爲低應變(動測)法。
          本辦法的實際根據是樹立在一維線彈性杆件模子基本上,是以受檢樁的長細比、瞬態鼓勵脈沖有用高頻重量的波長與樁的橫向尺寸之比均宜大于5,設計樁身截面宜根本規矩。別的,一維實際請求應力波在樁身中流傳時平截面假定成立,所以,對薄壁鋼管樁和相似于H型鋼樁的異型樁,本辦法不實用。
          本辦法對樁身缺點水平只作定性剖斷,雖然應用實測曲線擬正當剖析能給出定量的成果,但因為樁的尺寸效應、測試體系的幅頻相頻呼應、高頻波的彌散、濾波等釀成的實測波形畸變,和樁側土阻尼、土阻力和樁身阻尼的耦合影響,曲線擬正當還不克不及到達準確定量的水平。
          關於樁身分歧類型的缺點,低應變測試旌旗燈號中重要反應出樁身阻抗減小的信息,缺點性質常常較難辨別。例如,混凝土灌注樁湧現的縮頸與部分松懈、夾泥、空泛等,只憑測試旌旗燈號就很難辨別。是以,對缺點類型停止剖斷,應聯合地質、施工情形綜合剖析,或采用鑽芯、聲波透射等其他辦法。
          8.1.2 因為受樁周土束縛、激振能量、樁身體料阻尼和樁身截面阻抗變更等身分的影響,應力波從樁頂傳至樁底再從樁底反射回樁頂的流傳爲一能量和幅值逐步衰減進程。若樁太長(或長徑比擬大)或樁身截面阻抗多變或變幅較大,常常應力波還沒有反射回樁頂乃至還沒有傳到樁底,其能量已完整衰減或提早反射,導致儀器測不到樁底反射旌旗燈號,而沒法對整根樁的完全性做出評定。在我國,若消除其他前提差別而只斟酌各地域地質前提差別時,樁的有用檢測長度重要受樁土剛度比巨細的制約。因各地提出的有用檢測規模變更很大,如長徑比30~50、樁長30~50m不等,故本條未劃定有用檢測長度的掌握規模。詳細工程的有用檢測樁長,應經由過程現場實驗,根據可否辨認樁底反射旌旗燈號,肯定該辦法能否實用。
          關於最大有用檢測深度小于現實樁長的超長樁檢測,雖然測不到樁底反射旌旗燈號,但如果有用檢測長度規模內存在缺點,則實測旌旗燈號中必出缺陷反射旌旗燈號。是以,低應變辦法仍可用于查明有用檢測長度規模能否存在缺點。

          8.2  儀 器 設 備

          8.2.1  低應更改力檢測采取的丈量呼應傳感器重要是壓電式加快度傳感器(國際多半廠家臨盆的儀器尚能兼容磁電式速度傳感器測試),依據其構造特色和動態機能,當壓電式傳感器的可用下限頻率在其裝置諧振頻率的1/5以下時,可包管很高的沖擊丈量精度,且在此規模內,相位誤差完整可以疏忽。所以應盡可能選用自振頻率較高的加快度傳感器。
          關於樁頂瞬態呼應丈量,習氣上是將加快度計的實測旌旗燈號積分紅速度曲線,並據此停止判讀。理論註解:除采取小錘硬碰硬敲擊外,速度旌旗燈號中的有用高頻成份普通在2000Hz之內。但這其實不等于說,加快度計的頻響線性段到達2000Hz就足夠了。這是由於,加快度原始旌旗燈號比積分後的速度波形中要包括更多和更尖的毛刺,高頻尖峰毛刺的寬窄和多寡決議了它們在頻譜上占領的頻帶寬窄和能量巨細。現實上,對加快度旌旗燈號的積分相當于低通濾波,這類濾波感化對尖峰毛刺特殊顯著。當加快度計的頻響線性段較窄時,就會形成旌旗燈號掉真。所以,在±10%幅頻誤差內,加快度計幅頻線性段的高限不該小于5000Hz,同時也應防止在樁頂敲擊處外面凹凸不屈時用硬質資料錘(或不加錘墊)直接敲擊。
          磁電式速度傳感器固有頻率爲20Hz時,幅頻線性規模(誤差±10%時)約在20~Hz內,若要拓寬應用頻帶,實際上可經由過程進步阻尼比來完成,但從傳感器的構造設計、制造和可用性看卻又難于做到。是以,若要進步高頻丈量下限,必需進步固有頻率,必將形成低頻段幅頻特征好轉,反之亦然。同時,速度傳感器在固有頻率鄰近應用,還存在因相位越遷惹起的相頻非線性成績。另外,因為速度傳感器的體積和質量均較大,其裝置諧振頻率受裝置前提影響很大,裝置不良時會大幅降低並發生本身振蕩,固然可經由過程低通濾波將自振旌旗燈號濾除,但在裝置諧振頻率鄰近的有效信息也將隨之濾除。綜上述,高頻窄脈沖沖擊呼應丈量不宜應用速度傳感器。
          8.2.2  瞬態激振操作應經由過程現場實驗選擇分歧材質的錘頭或錘墊,以取得低頻寬脈沖或高頻窄脈沖。除大直徑樁外,沖擊脈沖中的有用高頻重量可選擇不跨越2000Hz(鍾形力脈沖寬度爲1ms,對應的高頻截止重量約爲2000Hz)。今朝激振設備廣泛應用的是力錘、力棒,其錘頭或錘墊多選用工程塑料、高強尼龍、鋁、銅、鐵、橡皮墊等資料,錘的質量爲零點幾公斤至幾十公斤不等。
          穩態激振設備可包含掃頻旌旗燈號產生器、功率縮小器及電磁式激振器。由掃頻旌旗燈號產生器輸入等幅值、頻率可調的正弦旌旗燈號,經由過程功率縮小器縮小至電磁激振器輸入同頻率正弦激振力感化于樁頂。

          8.3  現 場 檢 測

          8.3.1 樁頂前提和樁頭處置利害直接影響測試旌旗燈號的質量。是以,請求受檢樁樁頂的混凝土質量、截面尺寸應與樁身設計前提根本同等。灌注樁應鑿去樁頂浮漿或松懈、破損部門,並顯露堅固的混凝土外面;樁頂外面應平整清潔且無積水;妨害正常測試的樁頂外露主筋應割失落。關於預應力管樁,當法蘭盤與樁身混凝土之間聯合慎密時,可不停止處置,不然,應采取電鋸將樁頭鋸平。
          當樁頭與承台或墊層相連時,相當于樁頭處存在很大的截面阻抗變更,對測試旌旗燈號會發生影響。是以,測試時樁頭不得與混凝土承台或墊層相連,而應將其與樁側斷開。
          8.3.2 從時域波形中找到樁底反射地位,僅僅是肯定了樁底反射的時光,依據ΔT =2L/c,只要已知樁長L能力盤算波速c,或已知波速c盤算樁長L。是以,樁長參數的設定應爲現實施工樁長或測點至樁底的間隔。測試前樁身波速可依據當地區同類樁型的測試值初步設定,現實剖析過程當中應按由樁長盤算的波速從新設定或按8.4.1條肯定的波速均勻值cm設定。
          關於時域旌旗燈號,采樣頻率越高,則收集的數字旌旗燈號越接近模仿旌旗燈號,越有益于缺點地位的精確斷定,普通應在包管測得完全旌旗燈號(時段2L/c+5ms,1024個采樣點)的條件下,選用較高的采樣頻率或較小的采樣時光距離。然則,若要統籌頻域分辯率,則應按采樣定理恰當下降采樣頻率或增長采樣點數。
          穩態激振是按必定頻率距離逐壹頻率激振,並連續一段時光。頻率距離的選擇決議于速度幅頻曲線和導納曲線的頻率分辯率,它影響樁身缺點地位的剖斷精度;距離越小,精度越高,但檢測時光很長,下降任務效力。普通頻率距離設置爲3Hz、5Hz和10Hz。每頻率下激振連續時光的選擇,實際上越長越好,如許有益于清除旌旗燈號中的隨機噪聲。現實測試過程當中,爲進步任務效力,只需包管取得穩固的激振力和呼應旌旗燈號便可。
          8.3.3 本條是爲包管取得高質量呼應旌旗燈號而提出的辦法:
          1  傳感器用耦合劑粘結時,粘結層應盡量薄;需要時可采取沖擊鑽打孔裝置方法,但傳感器裝置面應與樁頂面慎密接觸。
          2  絕對樁頂橫截面尺寸而言,激振點處爲集中力感化,弗成防止地發生外面波和橫波的攪擾(當錘擊脈沖變窄或樁徑增長時,這類由三維尺寸效應惹起的攪擾加重)。傳感器裝置點與激振點間隔和地位分歧,所受攪擾的水平也分歧;對混凝土實心樁,當檢測點位于距樁中心約2/3半徑R時,所受攪擾絕對較小;對空心樁,當檢測點與激振點立體夾角約爲90°時也有相似後果。另應留意增長裝置點與激振點間隔或立體夾角將增大錘擊旌旗燈號與呼應旌旗燈號的時光差,形成波速或缺點定位誤差。測振傳感器裝置點、錘擊點安排表示如圖1。
          當預制樁、預應力管樁等樁頂高于空中許多,或灌注樁樁頂部門樁身截面很不規矩,或樁頂與承台等其他構造相連而不具有傳感器裝置前提時,可將丈量呼應傳感器裝置在樁頂以下的樁側外面,且宜闊別樁頂。
          圖1  傳感器裝置點、錘擊點安排表示圖
          3  激振點與傳感器裝置點應闊別鋼筋籠的主筋,其目標是削減外露主筋對測試發生攪擾旌旗燈號。若外露主筋太長而影響正常測試時,應將其割短。
          4  瞬態激振經由過程轉變錘的分量及錘頭資料,可轉變沖擊入射波的脈沖寬度及頻率成份。錘頭質量較大或剛度較小時,沖擊入射波脈沖較寬,低頻成份爲主;當沖擊力巨細雷同時,其能量較大,應力波衰減較慢,合適于取得長樁樁底旌旗燈號或下部缺點的辨認。錘頭較輕或剛度較大時,沖擊入射波脈沖較窄,含高頻成份較多;沖擊力巨細雷同時,雖其能量較小並加重大直徑樁的尺寸效應影響,但較合適于樁身淺部缺點的辨認及定位。
          5  穩態激振在每壹個設定的頻率下激振時,爲防止頻率變換進程發生掉真旌旗燈號,應具有足夠的穩固激振時光,以取得穩固的激振力和呼應旌旗燈號,並依據樁徑、樁長及樁周土束縛情形調劑激振力。穩態激振器的裝置方法及利害對測試成果起著很大的感化。爲包管激振體系自己在測試頻率規模內不至于湧現諧振,激振器的裝置宜采取柔性吊掛裝配,同時在測試過程當中應防止激振器湧現橫向振動。
          8.3.4 樁徑增大時,樁截面各部位的活動不平均性也會增長,樁淺部的阻抗變更常常表示出顯著的偏向性。故應增長檢測點數目,使檢測成果能周全反應樁身構造完全性格況。每壹個檢測點有用旌旗燈號數不宜少于3個,並停止叠加均勻進步信噪比。
          應公道選擇測試體系量程規模,特殊是傳感器的量程規模,防止旌旗燈號波峰削波。

          8.4  檢測數據剖析與剖斷

          8.4.1 爲剖析分歧時段或頻段旌旗燈號所反應的樁身阻抗信息、核驗樁底旌旗燈號並肯定樁身缺點地位,須要肯定樁身波速及其均勻值cm。波速除與樁身混凝土強度有關外,還與混凝土的骨料種類、粒徑級配、密度、水灰比、成樁工藝(導管灌注、振搗、離心)等身分有關。波速與樁身混凝土強度全體趨向上呈正相幹關系,即強度高波速高,但兩者其實不爲逐個對應關系。在影響混凝土波速的諸多身分中,強度對波速的影響並不是首位。中國修建迷信研討院的實驗材料註解:采取普硅水泥,粗骨料雷同,分歧試配強度及齡期強度相差1倍時,聲速變更僅爲10%閣下;依據台灣省建立迷信研討院的實驗成果:采取礦渣水泥,28天強度爲3天強度的4~5倍,一維波速增長20%~30%;分離采取碎石和卵石並按雷同強度品級試配,發明以碎石爲粗骨料的混凝土一維波速比卵石高約13%。台灣市政研討院也獲得相似台灣院的紀律,但有必定團圓性,即統壹組(粗骨料雷同)混凝土試配強度分歧的杆件或試塊,同齡期強度低約10%~15%,但波速或聲速略有進步。也有材料報道正好相反,例如台灣省修建迷信研討院的實驗材料註解:采取普硅水泥,按雷同強度品級試配,骨料爲卵石的混凝土聲速略高于骨料爲碎石的混凝土聲速。是以,不克不及根據波速去評定混凝土強度品級,反之亦然。
          固然波速與混凝土強度兩者其實不呈逐個對應關系,但斟酌到兩者全體趨向上呈正相幹關系,且強度品級是現場最易獲得的參考數據,故關於超長樁或沒法明白找出樁底反射旌旗燈號的樁,可依據當地區經歷並聯合混凝土強度品級,綜合肯定波速均勻值,或應用成樁工藝、樁型雷同且樁長絕對較短並可以或許找出樁底反射旌旗燈號的樁肯定的波速,作爲波速均勻值。另外,當某根樁顯露空中且具有必定的高度時,可沿樁長偏向距離一可丈量的間隔安頓兩個測振傳感器,經由過程丈量兩個傳感器的呼應時差,盤算該樁段的波速值,以該值代表整根樁的波速值。
          8.4.2 本辦法肯定樁身缺點的地位是有誤差的,緣由是:缺點地位處Δtx和Δf ′存在讀數誤差;采樣點數不變時,進步采樣頻率下降了頻域分辯率;波速肯定的方法及用抽樣所得均勻值cm替換某詳細樁身材波速帶來的誤差。個中,波速帶來的缺點地位誤差Δx = x•Δc/c(Δc/c爲波速絕對誤差)影響最大,如波速絕對誤差爲5%,缺點地位爲10m時,則誤差有0.5m;缺點地位爲20m時,則誤差有1.0m。
          對瞬態激振還存在另外壹種誤差,即錘擊後應力波重要以縱波情勢直接沿樁身向下流傳,同時在樁頂又重要以外面波和剪切波的情勢沿徑向流傳。因錘擊點與傳感器裝置點有必定的間隔,吸收點測到的入射峰總比錘擊點處滯後,斟酌到外面波或剪切波的流傳速度比縱波低很多,特殊是大直徑樁時,這類滯後從錘擊點起由近及遠的時光線性滯後將顯著增長。而波從缺點或樁底以一維立體應力波反射回樁頂時,惹起的樁頂面徑向各點的質點活動卻在統壹時辰都是雷同的,即不存在由近及遠的時光滯後成績。所以嚴厲地講,按入射峰-樁底反射峰肯定的波速將比現實的高,若按“準確”的樁身波速肯定缺點地位將比現實的淺,若能測到4L/c的二次樁底反射,則由2L/c時段肯定的波速是準確的。
          8.4.3 表8.4.3列出了依據實測時域或幅頻旌旗燈號特點、所劃分的樁身完全性種別。完全樁典範的時域旌旗燈號和速度幅頻旌旗燈號見圖2和圖3,缺點樁典範的時域旌旗燈號和速度幅頻旌旗燈號見圖4和圖5。
           
          圖2  完全樁典範時域旌旗燈號特點
           
          圖3 完全樁典範速度幅頻旌旗燈號特點
           
          圖4  缺點樁典範時域旌旗燈號特點
           
          圖5  缺點樁典範速度幅頻旌旗燈號特點
          完全樁剖析剖斷,從時域旌旗燈號或頻域曲線特點表示的信息剖斷絕對來講較簡略直不雅,而剖析缺點樁旌旗燈號則龐雜些,有的旌旗燈號切實其實是因施工質量缺點發生的,但也有是因設計結構或成樁工藝自己局限招致的不持續斷面發生的,例如預制打入樁的接縫,灌注樁的逐步擴徑再縮回原樁徑的變截面,地層硬夾層影響等。是以,在剖析測試旌旗燈號時,應細心分清哪些是缺點波或缺點諧振峰,哪些是因樁身結構、成樁工藝、土層影響釀成的相似缺點旌旗燈號特點。別的,依據測試旌旗燈號幅值巨細剖斷缺點水平,除受缺點自己巨細影響外,還受樁周土阻尼巨細及缺點所處的深度地位影響。雷同水平的缺點因樁周土岩性分歧或缺點埋深分歧,在測試旌旗燈號中其幅值巨細各別。是以,若何準確剖斷缺點水平,特殊是缺點非常顯著時,若何辨別是Ⅲ類樁照樣Ⅳ類樁,應細心對比設計樁型、地質前提、施工情形停止綜合剖析斷定;不只如斯,還應聯合基本和上部構造型式對樁的承載平安性請求,斟酌樁身承載力缺乏激發樁身構造損壞的能夠性,停止缺點種別劃分,不宜單憑測試旌旗燈號定論。
          樁身缺點的水平及地位,除直接從時域旌旗燈號或幅頻曲線上直接剖斷外,還可借助其他盤算方法及相幹測試量作爲幫助的剖析手腕:
          1  時域旌旗燈號曲線擬正當:將樁劃分爲若幹單位,以實測或模仿的力旌旗燈號作爲已知前提,設定並調劑樁身阻抗及土參數,經由過程一維動搖方程數值盤算,盤算出速度時域波形並與實測的波形停止重復比擬,直到二者吻合水平到達滿足爲止,從而得出樁身阻抗的變更地位及變更量巨細。該盤算辦法相似于高應變的曲線擬正當。
              2  應用速度幅頻曲線或導納曲線中基頻地位、實測導納值與盤算導納值絕對高下、實測動剛度的絕對高下。另外,還可對速度幅頻旌旗燈號曲線二次譜剖析。
              圖6爲完全樁的導納曲線。盤算導納值Nc、實測導納值Nm和動剛度Kd分離按以下公式盤算:
          導納實際盤算值:                                   (3)
          實測導納幾何均勻值:                            (4)
              動剛度:                                              (5)
              式中: ρ—-樁材質量密度(kg/m3);
                    cm ——樁身波速均勻值(m/s);
                    A —-設計樁身截面積(m2);
                   Pmax—-導納幅頻曲線上諧振波峰值的均勻值(m/s•N-1);
                   Qmin—-導納幅頻曲線上諧振波谷值的均勻值(m/s•N-1);
                     fm——速度導納幅頻曲線上肇端近似直線段上任一頻率值(Hz);
                 ——與fm對應的導納幅值(m/s•N-1)。
          圖6  樁身平均完全樁的導納幅頻曲線圖

          實際上,實測導納值Nm、盤算導納值Nc和動剛度Kd就樁身質量利害而言存在必定的絕對關系:完全樁,Nm約等于Nc、Kd值正常;缺點樁,Nm大于Nc、Kd值低,且隨缺點水平的增長其差值增大;擴徑樁,Nm小于Nc、Kd值高。
            值得解釋的是,因為穩態激振進程在某窄小頻帶上激振,其能量集中、信噪比高、抗攪擾才能強等特色,所測的導納曲線、導納值及動剛度比采取瞬態激振方法反復性好、可托度較高。
          表8.4.3沒有列出樁身無缺點或有稍微缺點但無樁底反射這類旌旗燈號特點的種別劃分。現實上測不到樁底旌旗燈號也常常湧現,這類情形受多種身分和前提影響,例如:
          ——軟地盤區的超長樁,長徑比很大;
          ——樁周土束縛很大,應力波衰減很快;
          ——樁身阻抗與持力層阻抗婚配優越;
          ——樁身截面阻抗明顯漸變或沿樁長突變;
          ——預制樁接頭裂縫影響。
          其實,當樁側和樁端阻力很強時,高應變法異樣也測不出樁底反射。所以,上述緣由形成無樁底反射也屬正常。此時的樁身完全性剖斷,只能聯合經歷參照本場地和當地區的同類型樁綜合剖析或采取其他辦法進一步檢測。
          對設計前提有益的擴徑灌注樁,不該剖斷爲缺點樁。
          (a) 逐步擴徑                 (b) 逐步縮頸                 (c)中部擴徑              (d)上部擴徑
          圖7  混凝土灌注樁截面(阻抗)變更表示圖
          8.4.4 當灌注樁樁截面形狀出現如圖7情形時,樁身截面(阻抗)突變或漸變,常常在阻抗漸變處的一次或二次反射重要表示爲相似顯著擴徑、嚴重缺點或斷樁的相反情況,從而形成誤判。是以,應聯合施工情形、地層情形綜合剖析加以辨別;沒法辨別時,應聯合其他檢測辦法綜合剖斷。當樁身存在不止一個阻抗變更截面(包含上述樁身某一規模阻抗突變的情形)時,因為各阻抗變更截面的一次和屢次反射波互相諜加,除距樁頂第一阻抗變更截面的一次反射能識別外,厥後的反射旌旗燈號能夠變得非常龐雜,難于剖析斷定。此時,宜按以下劃定采取實測曲線擬正當停止幫助剖析:
          1 旌旗燈號不得因尺寸效應、測試體系頻響等影響發生畸變。
          2 樁頂橫截面尺寸應按現場現實丈量成果肯定。
          3 經由過程同前提下、截面根本平均的相鄰樁曲線擬合,肯定惹起應力波衰減的樁土參數取值。
          4  宜采取實測力波形作爲界限前提輸出。
          8.4.5 對嵌岩樁,樁底沉渣和樁端持力層能否爲脆弱層、溶洞等是直接關系到該樁可否平安應用的癥結身分。固然本辦法不克不及肯定樁底情形,但實際上可以將嵌岩樁樁端視爲杆件的固定端,並依據樁底反射波的相位斷定樁端端承後果,也可經由過程導納值、動剛度的絕對高下供給幫助剖析。采取本辦法剖斷樁端嵌固後果差時,應采取靜載實驗或鑽芯法等其他檢測辦法核驗樁底嵌岩情形,確保基樁應用平安。
          8.4.7  人員程度低、測試進程和丈量體系環節湧現異常、工資旌旗燈號再處置影響旌旗燈號真實性,均直接影響結論斷定的準確性,只要依據原始旌旗燈號曲線能力辨別。
          9  高應變法

           9.1  適 用 範 圍

          9.1.1 高應變法檢測的重要功效是剖斷單樁豎向抗壓承載力能否知足設計請求。這裏所說的承載力是指在樁身強度知足樁身構造承載力的條件下,獲得的樁周岩土對樁的抗力(靜阻力)。所以要獲得極限承載力,應使樁側和樁端岩土阻力充足施展,不然不克不及獲得承載力的極限值,只能獲得承載力檢測值。
          與低應變法檢測的快捷、便宜比擬,高應變法檢測樁身完全性固然是附帶性的,但因為其鼓勵能量和檢測有用深度大的長處,特殊在剖斷樁身程度整合型裂縫、預制樁接優等缺點時,可以或許在查明這些“缺點”能否影響豎向抗壓承載力的基本上,公道剖斷缺點水平。固然,帶有普查性的完全性檢測,采取低應變法更加適當。
          高應變檢測技術是從打入式預制樁發展起來的,試打樁和打樁監控屬于其獨有的功效,是靜載實驗沒法做到的。
          9.1.2 灌注樁的截面尺寸和材質的非平均性、施工的隱藏性(幹功課成孔樁除外)及由此惹起的承載力變異性廣泛高于打入式預制樁,招致灌注樁檢測收集的波形質量低于預制樁,波形剖析中的不肯定性和龐雜性又顯著高于預制樁。與靜載實驗成果比較,灌注樁高應變檢測剖斷的承載力誤差也如斯。是以,積聚灌注樁現場測試、剖析經歷和鄰近前提下的靠得住比較驗證材料,對確保檢測質量特別主要。
          9.1.3 除嵌入基岩的大直徑樁和純磨擦型大直徑樁外,大直徑灌注樁、擴底樁(墩)因為尺寸效應,平日其靜載Q-s曲線表示爲緩變型,端阻力施展所需的位移很大。別的,在土阻力雷同前提下,樁身直徑的增長使樁身截面阻抗(或樁的慣性)與直徑成平方的關系增長,錘與樁的婚配才能降低。而多半情形下高應變檢測所用錘的分量有限,很難在樁頂發生較長連續時光的感化荷載,達不到使土阻力充足施展所需的位移量。另外壹緣由如第9.1.2條條則解釋所述。

          9.2  儀 器 設 備

          9.2.1 本條對儀器的重要技術機能目標請求是按修建工業行業尺度《基樁動測儀》提出的,比擬適中,大部門型號的國産和出口儀器能知足。因為動測儀器的應用情況卑劣,所以儀器的情況機能目標和靠得住性也很主要。本條對加快度計的量程未做詳細劃定,緣由是對分歧類型的樁,各類身分影響使最大沖擊加快度變更很大。建議依據實測經歷來公道選擇,宜使選擇的量程大于預估最大沖擊加快度值的一倍以上。如對鋼樁,普通應選擇20000~30000m/s2量程的加快度計。
          9.2.2 導杆式柴油錘荷載上升時光過于遲緩,輕易形成速度呼應旌旗燈號掉真。
          9.2.3 分片組裝式錘的單片或強夯錘,著落時安穩性差且不容易導向,更容易形成嚴重錘擊偏幸並影響測試質量。是以劃定錘體的高徑(寬)比不得小于1。
          用自在落錘裝置加快度計的方法丈量樁頂錘擊力的根據是牛頓第二和第三定律。其成立前提是統壹時辰錘體內各質點的活動和受力無差別,也就是說,固然錘爲彈性體,只需錘體外部不存在波流傳的不平均性,便可視錘爲一剛體或具有必定質量的質點。動搖實際剖析成果註解:當沿正弦波流傳偏向的介質尺寸小于正弦波波長的1/10時,可以為在該尺寸規模內無波流傳效應,或受力和活動狀況是平均的。除鋼樁的高應變測試旌旗燈號外,自在落錘發生的力旌旗燈號中的有用頻率重量(占能量的90%以上)在200Hz之內,跨越300Hz後可疏忽不計。按最晦氣估量,對力旌旗燈號有進獻的高頻重量波長也跨越10m。所以,在絕大多半采取自在落錘的場所,牛頓第二定律能較嚴厲地成立。劃定錘體需全體鍛造且高徑(寬)比不大于1.5恰是為了不分片錘體在外部互相碰撞和波流傳效應釀成的錘活動狀況不平均。這類測力方法與在樁頭鄰近的樁側外面裝置應變式傳感器的測力方法比擬,優缺陷是:
          1  防止了樁頭毀傷和裝置部位混凝土差招致的測力掉敗和應變式傳感器的常常破壞。
          2  防止了因混凝土非線性釀成的力旌旗燈號掉真(混凝土受壓時,實際上講是對實測力值縮小,是不平安的)。
          3  直接測定錘擊力,即便混凝土波速、彈性模量轉變,也無需修改。
          4  丈量呼應的加快度計只能裝置在距樁頂較近的樁側外面,特別不克不及裝置在樁頭變阻抗截面以下的樁身上。
          5  樁頂只能放置薄層樁墊,不克不及放置尺寸和質量較大的樁帽(替打)。
          6  需采取重錘或軟錘勢支削減錘上的高頻重量。但因錘高度普通不大于1.5m,則最大合適錘重能夠遭到限制,如直徑1.0m、高1.5m的圓柱形錘僅爲92kN。
          7  因為基線修改方法的分歧,錘體加快度丈量能夠有1g(g爲重力加快度)的誤差。大錘上的測試後果能夠比小錘差。
          9.2.4 本條對錘重選擇與原《基樁高應更改力檢測規程》分歧,給出的是一個規模。重要來由以下:
          1  樁較長或樁徑較大時,普通使側阻、端阻充足施展所需位移大。
          2  樁能否輕易被“感動”取決于樁身“狹義阻抗”的巨細。狹義阻抗與樁周土阻力巨細和樁身截面波阻抗巨細兩個身分有關,隨著樁直徑增長,波阻抗的增長平日快于土阻力,仍按預估極限承載力的1%拔取錘重,將使錘對樁的婚配才能降低。是以,不只從土阻力,而從多方面斟酌進步錘重的辦法是更迷信的做法。本條劃定的錘重選擇爲最低限值。
          9.2.5 重錘對樁沖擊使樁周本地貨生振動,在受檢樁鄰近架設的基准梁也將受影響,招致樁的貫入度丈量成果弗成靠。也有采取加快度旌旗燈號兩次積分獲得的終究位移作爲實測貫入度,固然最便利,但能夠存鄙人列成績:
          1 因為旌旗燈號收集時段短,旌旗燈號收集停止時樁的活動還沒有停滯,以柴油錘打長樁時爲甚。
          2 加快度計的質量好壞影響積分精度,零漂大和低頻呼應差(時光常數小)時極其顯著。
          所以,對貫入度丈量精度請求較高時,宜采取周詳水准儀等光學儀器測定。

          9.3  現 場 檢 測

          9.3.1 承載力時光效應因地而異,以沿海軟地盤區最明顯。成樁後,若樁周岩土無隆起、側擠、沉陷、硬化等影響,承載力隨時光增加。工期緊停止時光不敷時,除非承載力檢測值已知足設計請求,不然應何止到知足表3.2.6劃定的時光爲止。
          錘擊裝配垂直、錘擊安穩對中、樁頭加固和加設樁墊,是爲了減小錘擊偏幸和防止擊碎樁頭;在距樁頂劃定的間隔下適合的部位對稱裝置傳感器,是爲了減小錘擊在樁頂發生的應力集中和對偏幸停止賠償。壹切這些辦法都是爲包管測試旌旗燈號質量提出的。
          9.3.2 采樣時光距離爲100μs,對罕見的工業與民用修建的樁是適合的。但關於超長樁,例如樁長跨越60m,采樣時光距離可放寬爲200μs,固然也可增長采樣點數。
          應變式傳感器直接測到的是其裝置面上的應變,並按下式換算成力:
          F =A•E •ε                                              (6)
          式中  F——錘擊力;
          A——測點處樁截面積;
          E——樁材彈性模量;
          ε——實測應變值。
          明顯,錘擊力的準確換算依附于測點處設定的樁參數能否相符現實。另外壹主要緣由是:盤算測點以下原樁身的阻抗變更、包含盤算的樁身活動及受力巨細,都是以測點處樁頭單位爲絕對“基准”的。
          測點下樁長是指樁頭傳感器裝置點至樁底的間隔,普通不包含樁尖部門。
          關於通俗鋼樁,樁身波速可直接設定爲5120m/s。關於混凝土樁,樁身波速取決于混凝土的骨料種類、粒徑級配、成樁工藝(導管灌注、振搗、離心)及齡期,其值變更規模大多爲3000~4500m/s。混凝土預制樁可在沉樁前實測無缺點樁的樁身均勻波速作爲設定值;混凝土灌注樁應聯合當地區混凝土波速的經歷值或同場地已知值初步設定,但應在盤算剖析前,依據實測旌旗燈號停止修改。
          9.3.3 本條解釋以下:
              1  傳感器外殼與儀器外殼共地,測試現場濕潤,傳感器對地未絕緣,交換供電經常湧現50Hz攪擾,處理方法是良接地或改用直流供電。
          2  依據動搖實際剖析:若視錘爲一剛體,則樁頂的最大錘擊應力只與錘沖擊樁頂時的初速度有關,落距越高,錘擊應力和偏幸越大,越輕易擊碎樁頭。輕錘高擊其實不能有用進步樁錘傳遞給樁的能量和增大樁頂位移,由於力脈沖感化連續時光不只與錘墊有關,還重要與錘重有關;錘擊脈沖越窄,波流傳的不平均性,即樁身受力和活動的不平均性(慣性效應)越顯著,實測波形中土的動阻力影響加重,而與位移相幹的靜土阻力呈顯著的分段施展態勢,使承載力的測試剖析誤差增長。現實上,若將錘重增長到預估單樁極限承載力的5%~10%以上,則可獲得與靜動法(STATNAMIC法)類似的長連續力脈沖感化。此時,因為樁身中的波流傳效應大大削弱,樁側、樁端岩土阻力的施展更接近靜載感化時樁的荷載傳遞性狀。是以,“重錘低擊”是保證高應變法檢測承載力精確性的根本準繩,這與低應變法充足應用波流傳效應(窄脈沖)精確探測缺點地位有著概念上的差別。
          3  打樁全進程監測是指預制樁施翻開始後,從樁錘正常迸發起跳直到收錘爲止的全體進程測試。
          4  高應變實驗勝利的癥結是旌旗燈號質量和旌旗燈號中的信息能否充足。所以應依據每錘旌旗燈號質量和動位移、貫入度和大致的土阻力施展情形,初步辨別收集到的旌旗燈號能否知足檢測目標的請求。同時,也要檢討混凝土樁錘擊拉、壓應力和缺點水平巨細,以決議能否進一步錘擊,以避免樁頭或樁身受損。自在落錘錘擊時,錘的落距應由低到高,打入式預制樁則按每次收集一陣(10擊)的波形停止辨別。
          5  檢測任務現場情形龐雜,常常發生各類晦氣影響。爲確保收集到靠得住的數據,檢測人員應能準確斷定波形質量,闇練地診斷丈量體系的各類毛病,消除攪擾身分。
          9.3.4 貫入度的巨細與樁尖刺入或樁端壓密塑性變形量絕對應,是反應樁側、樁
          端土阻力能否充足施展的一個主要信息。貫入度小,即平日所說的“打不動”,使檢測獲得的承載力低于極限值。本條第5款是從包管承載力剖析盤算成果的靠得住性動身,給出的貫入度適合規模,不克不及單方面懂得成在檢測中應減小錘重使單擊貫入度不跨越6mm。貫入度大且樁身無缺點的波形特點是2L/c處樁底反射激烈,厥後的土阻力反射或樁的回彈不顯著。貫入渡過大釀成的樁周土擾動大,高應變承載力剖析所用的土的力學模子,對真實的樁土互相感化的模仿接遠程度變差。據國際發明的一些實例和國外的統計材料:貫入度較大時,采取慣例的幻想彈塑性土阻力模子停止實測曲線擬合剖析,很多情形下預示的承載力顯著低于靜載實驗成果,統計成果團圓性很大!而貫入度較小、乃至樁簡直未被感動時,靜動比較的誤差絕對較小,且統計成果的團圓性也不大。若采取斟酌樁端土附加質量的能量耗散機制模子修改,與貫入度小時的承載力進步幅度比擬,會湧現難以預感的承載力成倍進步。緣由是:樁底反射強意味著樁真個活動加快度和速度激烈,附加土質量發生的慣性力和動阻力正好分離與加快度和速度成反比。可以想見,關於長細比擬大、摩阻力較強的磨擦型樁,上述效應就不會顯著。另外,6mm貫入度只是一個統計參考值,本章第9.4.7條第3款已針對此情形作了詳細劃定。

          9.4  檢測數據剖析與剖斷

          9.4.1從一陣錘擊旌旗燈號當選取剖析用旌旗燈號時,除要斟酌有足夠的錘擊能量使樁周岩土阻力充足施展外,還應留意以下成績:
          1  持續打樁時樁周土的擾動及殘存應力。
          2  錘擊使缺點進一步發展或拉應力使樁身混凝本地貨生裂隙。
          3  在樁易打或難打和長樁情形下,速度基線修改帶來的誤差。
          4  對樁墊過厚和柴油錘冷錘旌旗燈號,加快度丈量體系的低頻特征所釀成的速度旌旗燈號誤差或嚴重掉真。
          9.4.2靠得住的旌旗燈號是得出準確剖析盤算成果的基本。除柴油錘施打的長樁旌旗燈號外,力的時程曲線應終究歸零。關於混凝土樁,高應變測試旌旗燈號質量不只受傳感器裝置利害、錘擊偏幸水平和傳感器裝置面處混凝土能否開裂的影響,也受混凝土的不平均性和非線性的影響。這類影響對應變式傳感器測得的力旌旗燈號特別敏感。混凝土的非線性普通表示爲:隨應變的增長,彈性模量減小,並湧現塑性變形,使依據應變換算到的力值偏大且力曲線尾部不歸零。錘擊偏幸是指兩側力旌旗燈號之一與力均勻值之差跨越或低于均勻值的30%。平日錘擊偏幸很難防止,是以嚴禁用單側力旌旗燈號取代均勻力旌旗燈號。
          9.4.3 樁底反射顯著時,均勻波速也可依據速度波形第一峰起升沿的終點和樁底反射峰的終點之間的時差與已知樁長值肯定。對樁底反射峰變寬或有程度裂痕的樁,不該依據峰與峰間的時差來肯定均勻波速。樁較短且錘擊力波上升遲緩時,可采取低應變法肯定均勻波速。
          9.4.4 平日,當均勻波速按實測波形轉變後,測點處的原設定波速也按比例線性轉變,模量則應按平方的比例關系轉變。當采取應變式傳感器測力時,多半儀器並不是直接保留實測應變值,若有些是以速度(V= c·ε)的單元存儲。若模量隨波速轉變後,儀器不克不及主動修改以速度爲單元存儲的力值,則應對原始實測力值校訂。
          9.4.5在多半情形下,正常施打的預制樁,力和速度旌旗燈號第一峰應根本成比例。但在以下幾種情形下比例掉調屬于正常:
          1  樁淺部阻抗變更和土阻力影響。
          2  采取應變式傳感器測力時,測點處混凝土的非線性形成力值顯著偏高。
          3  錘擊力波上升遲緩或樁很短時,土阻力波或樁底反射波的影響。
          除對第2種情形當減小力值時,可防止盤算的承載力太高外,其他情形的隨便比例調劑均是對實測旌旗燈號的曲解,並發生虛偽的成果。是以,制止將實測力或速度旌旗燈號從新標定。這一點必需惹起看重,由於有些儀用具有比例主動調劑功效。
          9.4.6高應變剖析盤算成果的靠得住性高下取決于動測儀器、剖析軟件和人員本質三個要素。個中起決議感化的是具有堅實實際基本和豐碩理論經歷的高本質檢測人員。高應變法之所以有性命力,表示在高應變旌旗燈號分歧于隨機旌旗燈號的可說明性,即便不采取龐雜的數學盤算和提煉,只需檢測波形質量有包管,就可以定性的反應樁的承載性狀及其他相幹的動力學成績。在建立部工程樁動測天資複查換證過程當中,發明很多檢測申報中,對波形的說明與剖析盤算已到達自覺乃至是濫用的田地。對此,假如不從進步人員本質動手加以處理,這類狀態的改不雅明顯僅靠技術標準和儀器和軟件功效的加強是沒法做到的。是以,承載力剖析盤算前,應有具有高本質的檢測人員對旌旗燈號做出定性檢討和準確斷定。
          9.4.7當湧現本條所述四款情形時,因高應變法難于剖析剖斷承載力和預示樁身構造損壞的能夠性,建議采用驗證檢測。個中後兩款反應的代表性波形見圖8。緣由說明拜見第9.3.4條的條則解釋。由圖9可見,靜載驗證實驗還沒有壓至損壞,但高應變測試的錘重、貫入度卻“相符”請求。 當采取波形擬正當剖析承載力時,因為承載力比按地質申報預算的低許多,除采取直接法驗證外,不克不及客觀臆斷或采取能使擬合的承載力大幅進步的樁-土模子及其參數。
          圖8  灌注樁高應變實測波形
          注:Φ800mm鑽孔灌注樁,樁端持力層爲全風化花崗片麻岩,測點下樁長16m。采取60kN重錘,先做高應變檢測,後做靜載驗證檢測。
           

          圖9  靜載和動載摸擬的Q-s曲線
          9.4.8凱司法與實測曲線擬正當在盤算承載力上的實質差別是:前者在盤算極限承載力時,單擊貫入度與最大位移是參考值,盤算進程與它們有關。別的,凱司法承載力盤算公式是基于以下三個假定推導出的:
          1  樁身阻抗根本恒定。
          2  動阻力只與樁底質點活動速度成反比,即全體動阻力集中于樁端。
          3  土阻力在時辰t2=t1+2L/c已充足施展。
          明顯,它較實用于磨擦型的中、小直徑預制樁和截面較平均的灌注樁。
          公式中的獨壹未知數——凱司法無量綱阻尼系數Jc界說爲僅與樁端土性有關,普通遵守隨土中細粒含量增長阻尼系數增大的紀律。Jc的取值能否公道在很大水平上決議了盤算承載力的精確性。所以,缺少同前提下的靜動比較校核、或大批鄰近前提下的比較材料時,將使其應用規模遭到限制。當貫入度達不到劃定值或不知足上述三個假準時,Jc值現實上釀成了一個無明白意義的綜合調劑系數。特殊值得一提的是灌注樁,也會在統壹工程、雷同樁型及持力層時,能夠湧現Jc取值變異過大的情形。爲避免凱司法的不公道運用,劃定應采取靜動比較或實測曲線法校核Jc值。
          9.4.9 因為式(9.4.9-1)給出的Rc值與位移有關,僅包括t2 = t1+2L/c時辰之前所施展的土阻力信息,平日除樁長較短的磨擦型樁外,土阻力在2L/c時辰不會充足施展,尤以端承型樁明顯。所以,須要采取將t1延時求出承載力最大值的最大阻力法(RMX法),對與位移相幹的土阻力滯後2L/c施展的情形停止進步修改。
          樁身在2L/c之前發生較強的向上回彈,使樁身從頂部逐步向下發生土阻力卸載(此時樁的中下部土阻力屬于加載)。這關於樁較長、摩阻力較大而荷載感化連續時光絕對較短的樁較爲顯著。是以,須要采取將樁中上部卸載的土阻力停止賠償進步修改的卸載法(RSU法)。
          RMX法和RSU法剖斷承載力,表現了高應變法波形剖析的根本概念——應充足斟酌與位移相幹的土阻力施展狀態和波流傳效應,這也是實測曲線擬正當的精華地點。別的,還有幾種凱司法的子辦法可在積聚了成熟經歷後采取。它們是:
          1   在樁尖質點活動速度爲零時,動阻力也爲零,此時有兩種盤算承載力與Jc有關的“主動”法,即RAU法和RA2法;前者實用于樁側阻力很小的情形,後者實用于樁側阻力適中的場所。
          2   經由過程延時求出承載力最小值的最小阻力法(RMN法)。
          9.4.10 實測曲線擬正當是經由過程動搖成績數值盤算,反演肯定樁和土的力學模子及其參數值。其進程爲:假定各樁單位的樁和土力學模子及其模子參數,應用實測的速度(或力、下行波、下行波)曲線作爲輸出界限前提,數值求解動搖方程,反算樁頂的力(或速度、下行波、下行波)曲線,若盤算的曲線與實測曲線不吻合,解釋假定的模子及參數不公道,有針對性地調劑模子及參數再行盤算,直至盤算曲線與實測曲線(和貫入度的盤算值與實測值)的吻合水平優越且不容易進一步改良爲止。固然從道理上講,這類辦法是客不雅獨壹的,但因為樁、土和它們之間的互相感化等力學行動的龐雜性,現實應用時還不克不及對各類樁型、成樁工藝、地質前提,都能到達非常精確地求解樁的動力學和承載力成績的後果。所以,本條針對該法運用中的癥結技術成績,作了詳細論述和劃定:
          1   關于樁與土模子:(1)今朝已有成熟應用經歷的土的靜阻力模子爲幻想彈-塑性或斟酌土體硬化或硬化的雙線性模子;模子中有兩個主要參數——土的極限靜阻力Ru和土的最大彈性位移Sq,可以經由過程靜載實驗(包含樁身內力測試)來驗證。在加載階段,土體變形小于或等于Sq時,土體在彈性規模任務;變形跨越Sq後,進入塑性變形階段(幻想彈﹣塑性時,靜阻力到達Ru後不再隨位移增長而變更)。關於卸載階段,異樣要劃定卸載途徑的斜率和彈性位移限。(2)土的動阻力模子普通習氣采取與樁身活動速度成反比的線性粘滯阻尼,帶有必定的經歷性,且不容易直接驗證。(3)樁的力學模子通常是一維杆模子,單位劃分應采取等時單位(現實爲持續模子或特點線法求解的單位劃分形式),即應力波經由過程每壹個樁單位的時光相等,因為沒有高階項的影響,盤算精度高。(4)樁單位除斟酌A、E、c等參數外,也可斟酌樁身阻尼和裂隙。別的,也可斟酌樁底的裂縫、啟齒樁或異形樁的土塞、殘存應力影響和其他阻尼情勢。(5)所用模子的物理力學概念應明白,參數取值應能限制,防止采取可以使承載力盤算成果發生較大變異的樁-土模子及參數。
          2    擬應時應依據波形特點,聯合施工和地質前提公道肯定樁土參數取值。由於擬合所用的樁土參數的數目和類型單壹,參數各自和互相間耦合的影響異常龐雜,而擬合成果並不是獨壹解,需經由過程綜合比擬斷定停止棄取。準確斷定棄取前提的要點是參數取值應在岩土工程的公道規模內。
          3   本款斟酌兩點緣由:一是自在落錘發生的力脈沖連續時光平日不跨越20ms(除非采取很重的落錘),但柴油錘旌旗燈號在主峰事後的尾部仍能發生較長的低幅值延續;二是與位移相幹的總靜阻力普通會分歧水平地滯後于2L/c施展,當端承型樁的端阻力施展所需位移很大時,土阻力施展將發生嚴重滯後,是以劃定2L/c後延時足夠的時光,使曲線擬合能包括土阻力呼應區段的全體土阻力信息。
          4   爲避免土阻力未充足施展時的承載力外推,設定的Sq值不該跨越對應單位的最大盤算位移值。若樁、土間絕對位移缺乏以使樁周岩土阻力充足施展,則給出的承載力成果只能驗證岩土阻力施展的最低水平。
          5   土阻力呼應區是指波形上出現的靜土阻力信息較爲凸起的時光段。所以本條特殊強調此區段的擬合質量,防止只重波形頭尾,疏忽中央土阻力呼應區段擬合質量的毛病做法,並經由過程公道的加權方法盤算總的擬合質量系數,凸起其影響。
          6   貫入度的盤算值與實測值能否接近,是斷定擬合選用參數特殊是Sq值能否公道的幫助目標。
          9.4.11 高應變法動測承載力檢測值多半情形下不會與靜載實驗樁的顯著損壞特點或發生較大的樁頂沉降絕對應,總趨向是沉降量偏小。爲了與靜載的極限承載力相差別,稱爲“本辦法獲得的承載力或動測承載力”。這裏須要強調指出:驗收檢測中,單樁靜載實驗常因加荷量或設備才能限制,而做不出真實的試樁極限承載力。因而一組試樁常常因某一根樁的極限承載力達不到設計請求的特點值2倍,使一組試樁的承載力統計均勻值不知足設計請求。動測承載力則分歧,能夠湧現部門樁的承載力遠高于承載力特點值的2倍。所以,即便個體樁的承載力不知足設計請求,但“高”和“低”取均勻後仍能知足設計請求。為了不能夠高估承載力的風險,不得將極差跨越30%的“高值”介入統計均勻。
          9.4.12 高應變法檢測樁身完全性具有錘擊能量大,可對缺點水平定量盤算,持續錘擊可視察缺點的擴展和慢慢閉合情形等長處。但和低應變法一樣,檢測的還是樁身阻抗變更,普通不宜剖斷缺點性質。在樁身情形龐雜或存在多處阻抗變更時,可優先斟酌用實測曲線擬正當剖斷樁身完全性。
          式(9.4.12-1)實用于截面根本平均樁的樁頂下第一個缺點的水平定量盤算。當有稍微缺點,並確以為程度裂痕(如預制樁的接頭裂縫)時,裂痕寬度δw可按下式盤算:
                                              (7)
          9.4.13 采取實測曲線擬正當剖析樁身擴徑、樁身截面突變或多變的情形,應留意公道選擇土參數。
          高應變法錘擊的荷載上升時光普通不小于2ms,是以對樁身淺部缺點地位的剖斷存在盲區,也沒法依據式(9.4.12-1)來剖斷缺點水平。只能依據力和速度曲線的比例掉調水平來估量淺部缺點水平;不克不及定量給有缺陷的詳細部位,特別是錘擊力波上升異常遲緩時,還大批耦合有土阻力的影響。對淺部缺點樁,宜用低應變法檢測並停止缺點定位。
          9.4.14 樁身錘擊拉應力是混凝土預制樁施打掌握的最主要目標。在深摯軟地盤區,打樁時側阻力和端阻力很小,因為樁很長,樁錘能正常迸發起跳,樁底反射回來的下行拉力波的頭部(拉應力幅值最大)與下行流傳的錘擊壓力波尾部諜加,在樁身某一部位發生淨的拉應力。當拉應力強度跨越混凝土抗拉強度時,會惹起樁身拉裂。拉裂部位普通產生在樁的中上部,且樁愈長或錘擊力連續時光短,最大拉應力部位就愈往下移。
          有時,打樁過程當中會忽然湧現貫入度驟減或拒錘,通常為碰上基岩或孤石,持續施打會形成樁身壓應力過大而損壞。此時,最大壓應力部位紛歧定湧現在樁頂,而是接近樁真個部位。
          9.4.15  本條說明同8.4.7條。
           
          10  聲波透射法 

          10.1  適 用 範 圍

          10.1.1 基樁聲波透射法檢測是應用聲波的透射道理對樁身混凝土介質狀態停止檢測,是以僅實用于在灌注成型過程當中曾經預埋了兩根或兩根以上聲測管的基樁。 

          10.2  儀 器 設 備 
           
          10.2.1聲波換能器有用任務段長度指起到換能感化的部門的現實軸向尺寸,該長渡過上將好轉實測曲線並影響測試成果。
              進步換能器諧振頻率,可定名其外徑削減到30mm以下,利于換能器在聲測管中起落順暢或減小聲測管直徑。但因聲波發射頻率的進步,使長間隔聲波穿透才能降低。所以,本標準仍推舉今朝廣泛采取的30~50kHZ的諧振頻率規模。

          10.3  現 場 檢 測

          10.3.2  標定法測定體系延遲時光的辦法是將發射、吸收換能器平行放入清水中,逐次轉變點源間隔並丈量響應聲時,記載若幹點的數據並做出時距曲線:
          t = t0 + b·l                                            (8)
          式中  t ——聲時(μs);
          t0——時光軸上的截距(μs);
          b——直線斜率(μs/mm);
          l ——換能器中心距(mm)。
          按下式盤算聲測管及耦合水層聲時修改值:
                                                  (9)
          式中  d1——聲測管外徑(mm);
                d2——聲測管內徑(mm);
                d ′——換能器外徑(mm);
          vt ——聲測管資料聲速(km/s); 
          vw——水的聲速(km/s);
          t ′ ——聲測管及耦合水層聲時修改值(μs)。
          10.3.3  統壹根樁檢測時,強調各檢測剖面的聲波發射電壓和儀器設置參數堅持不變,目標是使各檢測剖面的檢測成果具有可比性,便于綜合剖斷。

          10.4  檢測數據剖析與剖斷 

          10.4.2  聲速、波幅和主頻都是反應樁身質量的聲學參數丈量值。大批實測經歷註解:聲速的變更紀律性較強,而波幅的變更較敏銳,主頻在堅持測試前提分歧的條件下也有必定紀律。是以本標準在肯定測點聲學參數丈量值的判據時,采取了三種分歧的辦法。
          聲速異常臨界值判據中的臨界值vc是參考數理統計學斷定異常值的辦法,經由屢次試算而得出的。其根本道理以下:
          在n次丈量所得的數據中,去失落k個較小值,獲得容量爲(n-k)的樣本,取異常測點數據弗成能湧現數爲1,則關於尺度正態散布假定,可得異常測點數據弗成能湧現的幾率爲:
                                           (10)
          由Φ(λ)=1/(n-k),在尺度正態散布表可得與分歧的(n-k)絕對應的λ值,從而獲得表10.4.2。
          每次去失落樣本中的最小數據,盤算殘剩數據的均勻值、尺度差,由表10.4.2查得對應的λ值。由式v0 = vm-λ ∙ sx盤算異常斷定值並將樣本中其時的最小值與之比擬;當vn-k仍爲異常值時,持續去失落最小值反復盤算和比擬,直至殘剩數據中不存在異常值爲止。此時,v0則爲異常斷定的臨界值vc。
          樁身混凝土平均性可采取離差系數Cv=sx/vm評價,個中sx和vm分離爲n個測點的聲速尺度差和n個測點的聲速均勻值。
          10.4.3  當樁身凝土的質量廣泛較差時,能夠同時湧現上面兩種情形:
          1  檢測剖面的n個測點聲速均勻值vm顯著偏低。
          2 n個測點的聲速尺度差sx很小。
          則由統計盤算公式v0 = vm λ ∙ sx得出的斷定成果能夠生效。此時可將各測點聲速vi與聲速低限值vL比擬得出斷定成果。
          10.4.4  波幅臨界值判據式爲Api<Am-6,即選擇當旌旗燈號首波幅值衰減量爲其均勻值的一半時的波幅分貝數爲臨界值,在詳細運用中應留意上面幾點:
          1  因波幅的衰減受樁材不平均性、聲波流傳途徑和點源間隔的影響,故應斟酌聲測管間距較大時波幅疏散性而采用恰當的調劑。
          2  因波幅的分貝數受儀器、傳感器敏銳度及發射能量的影響,故應在斟酌這些影響的基本上再采取波幅臨界值判據。
          3  當波幅差別性較大時,應與聲速變更及主頻變更情形相聯合停止綜合剖析。
          10.4.6  實測旌旗燈號的主頻值與諸多影響身分有關,是以僅作幫助聲學參數選用。在應用中應堅持聲波換能用具有單峰的幅頻特征和優越的耦合分歧性;若采取FFT辦法盤算主頻值,還應包管足夠的頻率分辯率。
          10.4.7  樁身完全性剖斷與分類除根據聲速、波幅變更的紀律和借助其他幫助辦法外,還與諸多龐雜身分有關,故在應用中應留意以下幾點:
          1  可聯合鑽芯法將其成果停止比較,從而得出更相符現實情形的分類。
          2  可將實測時程曲線的畸變及頻譜、PSD值的變更相聯合,停止綜合剖斷與分類。
          3  可聯合施工工藝和施工記載等有關材料詳細剖析。

           

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